直径比

摘要： GB/T 3811-2008《起重机设计规范》(以下简称《规范》)中规定了各种工作级别时卷筒的计算直径D与钢丝绳直径d之间的比值(即筒绳直径比)h=D/d需不小于规定值h1,并规定了钢丝绳绕进和绕出卷筒时钢丝绳的偏角不应大于3.5°。在实际工作中,在较大起重量(通常50 t以上)起重机设计时,希望选取较小的h值,较小直径的卷筒,较大倍率的绕绳方式,以选取较小机座号的减速器,从而达到降低成本的目的。然而,由此会加大卷筒长度,使吊钩(具)趋于下极限位置时,卷筒钢丝绳偏角可能不符合设计规范的规定。本文以常规单层卷绕、双联卷筒的吊钩桥(门)式起重机为对象,讨论如何确定筒绳直径比、钢丝绳偏角与倍率间的设计关系。

摘要： 随着石化行业的发展,不等直径并排塔器日渐增多,且其因风致振动而发生破坏的现象也经常发生。为了探究不等直径并排塔器的风致振动特性,采用大涡模拟,在直径比d/D=0.4~1.0范围内对亚临界雷诺数和小间距比(L/D=1.5)条件下不等直径并排塔器的风致振动响应进行数值研究。在折合速度U_(r)=2.5~20的范围内研究了直径比对塔器振动响应、频域响应和受力特性的影响。研究结果表明,相比于单座塔器,并排塔器呈现涡激振动与驰振两种响应,会产生较强的振动,最大振幅比单圆柱大了近40%~45%。对于不等直径并排塔器,当直径比发生变化时,会导致上游塔器的遮蔽作用发生变化,下游塔器的振动响应、频域响应、受力特性、锁定区范围和开始锁定的折合速度都会随之发生变化。

摘要： 对均匀流场中雷诺数Re=450~6 000内的阶梯圆柱涡激振动(VIV)进行了试验研究,并考虑了大直径段覆盖率R和直径比D/d的影响。结果表明:当R=25%~75%时,阶梯圆柱振动响应出现“过渡分支”。在过渡分支上,圆柱振幅逐渐增大,升力先增后减。随着覆盖率R和直径比D/d增加,过渡分支逐渐变宽,初始分支持续收窄。研究还发现了阶梯圆柱涡激振动中的“双锁定”现象:在锁定区间内,阶梯圆柱振动频率随折合流速的增加先后锁定在两个频率上,且第一锁定频率略低于第二锁定频率。两次锁定与响应分支间存在明显的对应关系。

摘要： 筒装料管道水力输送作为一种新型管道水力输送技术,通过在料筒两端分别安装带有万向滚珠的支撑,成功解决了料筒在管道中的悬浮问题并降低了磨损.以直径比为0.5、0.6、0.7、0.8的管道车为研究对象进行试验分析.结果表明:对于既定的管道,流量存在一个阈值Q中,当流量小于阈值时,管道车的平均速度随直径比的增大而增大,当流量大于阈值时,随着直径比的增大,管道车的平均速度表现为先减小后增大的变化趋势,在直径比为0.6左右时,管道车的平均速度最小;管道车在载荷、流量、车长和导流条安放角等参数一定的条件下,随着直径比的增大,总能耗表现为先减小后增大的趋势,总能耗最小值出现在直径比为0.6的工况附近.

摘要： 选取毛竹销钉替代木榫在1500 r/m in的情况下与榉木基材进行旋转摩擦焊接,对其抗拉强度和焊接机理进行研究.重点研究不同形状的预钻孔和不同榫径与孔径比值下的竹销钉焊接抗拉拔强度,并将其与木榫焊接和PV Ac胶接的抗拉强度进行对比.结果表明:1)当采用恒定直径孔10/9、10/8、10/7、10/64种榫径/孔径比的焊接强度均高于PV Ac胶接强度,但低于木荷榫和榉木榫的焊接强度,其中10/8的榫径/孔径比的焊接强度相对最高,达到了5.54 M Pa;2)当采用渐变直径孔,竹销钉的焊接强度得到明显提高.其中10/8-6的榫径/渐变孔径比值取得了最高的焊接强度,达到6.42 M Pa,比10/8比值的强度提高了15.6％,超过了木荷榫的焊接强度,但不及榉木榫的焊接强度;通过对竹销钉的焊接界面温度进行监测,发现焊接界面能在2 s内达到300°C以上的峰值高温,且维持了一定的高温时间(通常约2～3 s),随后随着竹销停止旋转摩擦,温度逐步下降;不同的榫径与孔径比值下,焊接界面的升温速率、峰值温度和高温持续的时间不同,它们是产生强度差异的主要原因;SEM观察结果显示,竹销旋转摩擦焊接界面由竹销或基材中的胞间层物质软化、熔化和流动并与作为增强材料的竹纤维包裹,形成了犹如"钢筋水泥土"结构般的致密、连续和坚固的焊接界面;F T IR分析结果表明,摩擦产生的高温会导致竹销中半纤维素发生一定程度的降解,纤维素的降级十分有限,木质素发生一定程度的缩合反应,木质素的含量相对提高.试验结果表明,将竹销钉代替木榫用于木材的旋转摩擦焊接是可行的.

摘要： 在一个狭长的槽里有8个球:左边4个黑球,右边4个白球,白球的直径比黑球稍稍大一点。槽中央壁上有个壁龛,壁龛中只能容纳1个球(黑球或白球)。只有在槽内壁龛的位置,才能并排容纳两个球。槽的左端是封闭的,左端至壁龛这一段槽可以排进槽中所有8个球。槽的右端是一个圆孔形开口,这个开口只有黑球能滚出来,白球因为直径稍大而滚不出来。现在用什么办法能使所有的黑球都从槽里滚出来呢?注意,不准直接从槽中把球拿出来哦!

摘要： 考虑到当前对透平叶片前缘双旋流冷却结构的流动与传热机理认识不足,建立了合理的切向双旋流冷却结构模型,采用雷诺时均Navier-Stokes方程求解SST κ-ω湍流模型,数值分析了周向角为60°～120°、直径比为0.435～1.2时双旋流腔内的流动和传热特性.计算结果表明:与单旋流冷却相比,冷气在双旋流腔内形成相反涡对,在融合区出现冲击和再附现象,使综合换热性能更好.随着周向角增大,旋流腔壁面的努塞尔数先增大后减小,而摩擦系数呈现相反的变化趋势,评估得到周向角为90°时的综合换热因子最高,可以达到1.49;当直径比为0.6时,综合换热因子可达到1.52,当直径比小于0.6时,综合换热性能几乎不受直径比影响,而直径比大于0.6时,综合换热性能随直径比增大而减小,尤其在直径比大于1时急剧下降.

摘要： 曲轴油路孔是典型的深孔,其加工工艺是曲轴加工中的难点之一。本文详细阐述了我公司多年来为降低曲轴油路孔加工成本所做的多种工艺改进,并对工作中的经验和教训进行了总结。我公司某型号发动机曲轴的油路孔结构和相关尺寸如图1所示,其中直油路孔进出口加工表面较规则,深度直径比为8.73,斜油路孔进出口加工表面不规则(入口处为斜面,出口处与直孔相交,亦为斜面),深度直径比为17.14。由于直径小,深径比大,容易出现刀具强度低、刚性差和排屑困难的情况,加上出入口形状不规则,导致油路孔钻头寿命低,易折断。

摘要： 通过有限元数值方法求解不可压缩黏性流体的Navier-Stokes方程,对低雷诺数下具有不同直径的串联双圆柱绕流问题进行了数值模拟研究,考虑了直径比(0.1≤d/D≤1.0)和间隙比(0.1≤G/D≤3.0)对双圆柱绕流的影响作用,其中D和d分别为大小圆柱直径,G为两圆柱之间的最小间距.数值计算结果表明,两个圆柱之间的直径比和间距比对圆柱的受力特性存在较大的影响,据此可划分为三种不同的流动模式.在大直径比条件下,圆柱的受力和升力频率随G/D出现间断,而在小直径比条件下,力系数和升力频率基本随G/D连续变化,未见间断现象;在中等直径比条件下,下游圆柱的受力不但随G/D出现间断变化,还在大间距比时出现升力振荡频率的分叉现象,即同一间隙比下,升力具有两个不同的频率.进一步的研究表明,水动力特性参数的变化与涡流场的演化密切相关.

摘要： 针对目前使用的以孔板作为节流件的差压型流量计存在的流量和差压关系的非线性、量程比小和压力损失大等突出问题，该文提出了一种可变节流孔直径比β的方法。当流量发生变化时，根据实例的差压变送器的差压信号实时地改变直径比，使流量与差压成良好的线性关系。为此该文在理论计算的基础上通过函数拟合得到了标准孔板的β随流体R变化的关系式。理论计算表明：采用这种方法当β从0.75变化到0.20时，最大流量与最小流量的比值可达250:1；在最大流量下压力损失也比目前的差压型流量计要小得多。

摘要： 孔板流量计和涡街流量计在工业中是经常被选用的,本文详细阐述了怎样对孔板流量计流量计和涡街流量计流量计的永久压力损失及能耗进行估算,以便于工程上参考。本文对孔板流量计β值的确定和涡街流量计的阻力系数CD的确定提出了深入讨论的建议。

摘要： 孔板流量计和涡街流量计在工业中是经常被选用的,本文详细阐述了怎样对孔板流量计流量计和涡街流量计流量计的永久压力损失及能耗进行估算,以便于工程上参考。本文对孔板流量计β值的确定和涡街流量计的阻力系数CD的确定提出了深入讨论的建议。

摘要： 孔板流量计和涡街流量计在工业中是经常被选用的,本文详细阐述了怎样对孔板流量计流量计和涡街流量计流量计的永久压力损失及能耗进行估算,以便于工程上参考。本文对孔板流量计β值的确定和涡街流量计的阻力系数CD的确定提出了深入讨论的建议。

摘要： 孔板流量计和涡街流量计在工业中是经常被选用的,本文详细阐述了怎样对孔板流量计流量计和涡街流量计流量计的永久压力损失及能耗进行估算,以便于工程上参考。本文对孔板流量计β值的确定和涡街流量计的阻力系数CD的确定提出了深入讨论的建议。

摘要： 孔板流量计和涡街流量计在工业中是经常被选用的,本文详细阐述了怎样对孔板流量计流量计和涡街流量计流量计的永久压力损失及能耗进行估算,以便于工程上参考。本文对孔板流量计β值的确定和涡街流量计的阻力系数CD的确定提出了深入讨论的建议。

摘要： 本发明公开了一种小直径管的小弯曲半径推弯方法及小直径管，属于管材弯曲成形技术领域，管推弯方法包括：对管坯的两端分别处理形成小切口与大切口；对管坯的内壁进行处理形成隔层以用于加快管坯推弯过程中管坯材料的流动；对管坯填充熔融状态的低熔点合金形成传力介质；对已填充传力介质的管坯在模具中进行推压制弯；对已制弯的管坯进行去除传力介质处理形成弯管。本发明公开的推弯方法，可实现防止推弯过程中管坯破裂、管坯起皱，且传力介质在推弯后易于从管坯内部去除，极适用于小直径管的小弯曲半径推弯成形，可有效提高小直径铝合金管的小弯曲半径推弯成形产品合格率。

摘要： 本申请提供了一种大直径管桩、变直径单桩及变直径单桩的施工方法，属于桥梁工程技术领域。其中，大直径管桩包括用于与小直径段连接的空心基段、用于与桥墩连接的连接段和拼接于空心基段与连接段之间的多个空心中间段。大直径管桩由空心基段、连接段和多个空心中间段拼接而成，即大直径管桩为分段式结构。在实际运用中，可先对空心基段、连接段和各个空心中间段预先进行制作，在施工作业时，将空心基段、连接段和各个空心中间段进行拼接即可构成大直径管桩，可有效缩短施工周期，减小作业风险，提高施工质量。由于空心基段和各个空心中间段均为空心结构，可有效减少用材，提高材料的利用率，节约材料成本。

摘要： 一种柱状物的外直径X1和内直径X2检测方法，将所述主检测球与所述副检测球(11)处于同一水平面；再使所述检测球与被侧面接触，所述检测机构检测所述主检测球的移动距离为H，而两副检测球(11)之间的距离为L，而被检测面的外径为X1，则X1＝H/2+L2/(8H)+r；而被检测面的内径为X2，则X2＝H/2+L2/(8H)‑r。本发明中，操作方便，可以检测柱状物的内径或外径，同时检测的过程中，柱状物可以围绕自身的轴线转动。

摘要： 油气管道工程用X80、直径为1422mm大直径无缝钢管的生产方法，涉及冶金工业的无缝钢管制造技术领域，连铸X80钢得到实心圆管坯，加热后再进行穿孔，取得毛管，再将毛管经斜轧扩径，取得荒管，再经均整连轧、定径、在线控冷、矫直，无损探伤、定长锯切；实心圆管坯的直径为1000mm~1200mm；实心圆管坯在加热与穿孔之间进行在线热定心；穿孔后取得的毛管的外径为1195mm；斜轧扩径后取得的荒管外径为1526mm；经均整连轧成形后取得的钢管的外径为1484mm；定径后钢管的外径为1430mm；定径后的钢管进行在线控冷，冷却后得到外径为1422mm，壁厚为40.5mm的无缝钢管。本发明满足油气管道长距离、高压力、大输送量、耐低温和安全性的需求。

摘要： 本发明涉及钢球直径测量技术领域，具体涉及一种钢球直径测量方法及用于测量钢球直径的装置。用于测量钢球直径的装置包括测量工具和固定座，固定座上开设有凹槽；测量工具位于凹槽的垂直上方；测量工具用于测量钢球最高点的高度；凹槽为圆锥槽，圆锥槽大径端的槽壁用于与放入圆锥槽中的钢球以相切圆相切，圆锥槽的轴线过相切圆的圆心，相切圆所在平面与圆锥槽轴线垂直。测量钢球时，待测钢球和标准钢球的高度差值和直径差值之间为放大的关系，能够先测量出精度等级有限的待测钢球和标准钢球的高度差，然后通过放大倍数计算得到精度等级更高的直径差值，以提高较低测量精度仪器的分辨率，从而实现钢球直径的高精度测量与分选的目的。

摘要： 本发明公开了自立式中波塔技术领域的一种大直径钢管绝缘装置，包括绝缘子上段、绝缘子组合段、绝缘子底段，所述绝缘子上段包括绝缘子上段上法兰、绝缘子上段本体、绝缘子上段下法兰；所述绝缘子底段包括绝缘子底段上法兰、绝缘子底段本体、绝缘子底段下法兰；所述绝缘子组合段包括若干个绝缘子、聚酯筋、顶塔螺栓，所述绝缘子顶端安装于绝缘子上段下法兰，所述绝缘子底端安装于绝缘子底段上法兰，所述绝缘子上段下法兰和绝缘子底段上法兰通过若干个聚酯筋、顶塔螺栓固定连接。本发明还公开了含大直径钢管绝缘装置的中波塔。有益效果：创新研发了适用于大直径圆形塔柱中波塔的大直径钢管绝缘装置，大幅度降低维护成本。

摘要： 本发明涉及一种控制大直径单晶硅棒直径的加热器、拉晶炉和方法，涉及单晶硅晶体生长领域，加热器为倒锥台形且上下均敞口的筒状。拉晶炉包括所述的控制大直径单晶硅棒直径的加热器。控制大直径单晶硅棒直径的方法，采用所述的控制大直径单晶硅棒直径的拉晶炉实现。有益效果是：加热器可以尽可能的靠近三相点，加热器升高功率与降低功率所增加和减少的热量，能快速反应在直径变化上。便于从单晶炉的正前方人工观察单晶硅棒的情况，便于拉晶炉内斜上方的感应器或监控相机监测硅棒状态，不遮挡视线或监测设备。

摘要： 本发明的目的在于提供一种能够提高定子生产线的生产效率，并且能够在适当的时刻进行焊接工序的调整的定子直径测量装置。具有：位置测量部，其测量焊接部及焊接部投影范围的位置；温度测量部，其测量定子主体的实际主体温度；时间测量部，其测量焊接经过时间；直径计算部，其计算所述焊接经过时间下的所述定子主体的实际外径及实际内径；推测温度计算部，其基于推测温度数据库计算推测温度；推测变化量计算部，其基于推测变化量数据库计算推测变化量；以及直径推测部，其根据所述实际外径及所述实际内径与计算出的所述推测变化量，计算基准主体温度下的所述定子主体的推测外径及推测内径。

摘要： 本发明属于锚杆技术领域，尤其为一种变直径钢筋笼扩大头锚杆扩大段直径检测装置，包括检测柱架，还包括安装在所述检测柱架表面的直径检测装置；所述直径检测装置包括有连接机构、直径测量机构、直径显示机构、测量驱动机构和排料机构；本发明设计新颖，结构合理，与传统电子测量设备相比，本发明除动力源外基本为纯机械结构，所受地下潮湿、水汽、磁场影响较低，其相比较电子测量设备，本发明生产成本低、故障率低，不会出现电子测量设备无法使用的情况发生，适用范围广且实用性更强，同时本发明整体操作简单便捷，相比较电子测量设备，更容易上手操作，且测量数据精准，提高工作效率，使用效果更好。

摘要： 本发明的目的在于提供一种纤维直径测定装置、无机纤维片材的制造装置、纤维直径测定方法及无机纤维片材的制造方法，能够确保无机纤维片材中的无机纤维的纤维直径的连续的安全性，而且不仅在无机纤维片材的制造后，在无机纤维片材的制造过程中，也能够测定无机纤维片材中的无机纤维的纤维直径。本发明提供一种纤维直径测定装置，对含有无机纤维的无机纤维片材(1)中的上述无机纤维的纤维直径进行测定，其特征在于，具备：试样采集单元(2)，能够在上述无机纤维片材(1)的整个区域中采集规定量的上述无机纤维；及测定单元(3)，对所采集的上述无机纤维的纤维直径进行测定。