畸变屈曲

摘要： 为了研究腹板开孔冷弯薄壁型钢轴压短柱屈曲性能和承载力设计方法,对28个不同开孔尺寸和不同截面的腹板开圆孔和正方形孔冷弯薄壁卷边槽钢短柱进行了轴压承载力试验,其中未开孔、开圆孔、开矩形孔试件分别为4,12和12个,圆孔直径为0.3,0.5,0.7倍腹板高度,矩形孔高为0.2,0.4,0.6倍腹板高度.试验结果表明,构件发生局部和畸变屈曲;与未开孔构件相比,开孔柱的承载力有所降低,且随着开孔尺寸的增大而逐渐降低.开孔尺寸对承载力有较大影响.采用ABAQUS有限元程序对试件进行了模拟分析,模拟结果与试验结果吻合良好,表明采用有限元分析此类开孔构件是可行的.基于开孔板件屈曲系数计算方法采用有效宽度法计算了开孔轴压短柱承载力,试验结果以及有限元分析结果表明基于开孔板件屈曲系数计算方法的有效宽度法是适用的.

摘要： 为了研究腹板开孔冷弯卷边槽钢双肢拼合梁的畸变屈曲性能,在已有相关弯曲实验的基础上,对不同螺钉间距、孔洞大小和孔洞间距的构件进行了有限元参数分析。结果表明:在特定截面参数下,双肢拼合构件可以表现为以畸变屈曲为主的畸变-局部相关屈曲模态;受畸变屈曲控制的构件弯曲承载力随孔径的增大而减小,且下降幅度随着孔高比的增大而增加;螺钉间距和孔洞间距对构件畸变屈曲承载力影响相对较小。最后,根据参数分析结果,提出了在畸变屈曲控制下腹板开孔冷弯卷边槽钢双肢拼合受弯梁的极限荷载修正公式。

摘要： 约束畸变屈曲是负弯矩作用下钢-混凝土组合箱梁的重要屈曲模式,其中钢梁腹板对钢梁底板的转动变形和侧向变形的约束是影响钢-混凝土组合箱梁畸变屈曲的重要因素。基于势能驻值原理,推导了腹板上边缘转动约束刚度、底板转动约束刚度和侧向约束刚度计算公式,建立了负弯矩作用下钢-混凝土组合箱梁畸变屈曲临界弯矩计算公式。基于20个算例,将本文理论计算方法与有限元数值计算方法进行了比较,结果表明:理论计算方法可以有效准确考虑栓钉、钢梁上翼缘等因素对钢梁底板的约束作用;钢梁底板转动约束刚度和侧向约束刚度均与外荷载和腹板上边缘转动约束刚度呈非线性耦合关系;在负弯矩作用下,腹板上边缘转动约束刚度对组合箱梁畸变屈曲临界弯矩有一定影响,组合箱梁畸变屈曲临界弯矩随腹板上边缘转动约束刚度的增大呈先增大后趋于稳定的趋势。

摘要： 为研究冷弯薄壁型钢(CFS)拼合箱形截面柱的畸变屈曲性能,首先对9根C形截面柱、9根U形截面柱及21根由C形和U形拼合而成的箱形截面柱进行轴压试验研究和数值模拟分析,考察其屈曲模式特征和受力特性.在此基础上,提出一组假设模型以研究螺钉间距对拼合箱形截面柱变形特征和极限承载力的影响规律及其与试件半波长之间的关系.研究结果表明:1)不同螺钉间距的试件,畸变屈曲半波数量和半波长(λc)均不相同.2)螺钉间距小于0.9λc时,箱形截面柱的承载力大于C形和U形柱的承载力之和,即1+1>2的拼合效应.3)螺钉间距大于0.9λc时,箱形截面柱的承载力逐渐接近C形和U形柱的承载力之和,即1+1≈2.为计算CFS拼合箱形截面柱的极限承载力,在美国规范中直接强度法的基础上提出了一种计算箱形截面柱畸变屈曲弹性临界荷载的方法,将计算的临界屈曲荷载用于直接强度法以得到拼合箱形截面柱的极限承载力,理论计算结果与试验及有限元结果均比较吻合,验证了本文提出方法的准确度和适用性.

摘要： 为研究腹板开矩形孔冷弯薄壁卷边槽钢轴压柱畸变屈曲性能和承载力设计方法,对不同开孔尺寸、不同截面的冷弯薄壁卷边槽钢柱进行了轴压承载力试验。试验结果表明由于试件宽厚比较大,易发生畸变屈曲或局部与畸变相关屈曲;与未开孔试件相比,开孔试件的承载力有所降低,且随着开孔尺寸的增大而逐渐降低。采用ABAQUS有限元程序对试件进行了有限元分析,分析结果与试验结果吻合良好。表明采用有限元分析此类开孔构件是准确和可行的。进而对腹板开矩形孔冷弯薄壁卷边槽钢柱的弹性畸变屈曲性能进行有限元分析,在此基础上给出腹板开单矩形孔和开多矩形孔时的畸变屈曲(部分加劲板件)系数的折减公式。最后,基于腹板开矩形孔冷弯薄壁卷边槽钢轴压柱的试验和有限元分析给出其承载力建议计算方法,对比结果表明采用建议方法计算此类构件畸变屈曲承载力是精确和可行的。

摘要： 为研究复杂卷边槽型截面钢梁的畸变屈曲承载力,对该截面梁的畸变屈曲性能进行试验研究和有限元分析,获得其变形性能和极限承载力,探讨了二次卷边宽度对复杂卷边槽钢梁畸变屈曲承载力的影响规律.结合试验和有限元分析结果,对北美规范的受弯构件畸变屈曲承载力的直接强度法公式应用于复杂卷边槽钢梁的适用性进行了分析评价.在此基础上,基于对现有直接强度法公式的修正,提出了冷弯薄壁复杂卷边槽钢梁畸变屈曲承载力的计算公式.

摘要： 基于我国《冷弯型钢结构技术规范》(征求意见稿)和北美规范及澳洲/新西兰规范中的直接强度法,利用国内外已有的试验数据,计算了60根破坏模式为畸变与整体相关屈曲的轴压试件以及50根破坏模式为畸变屈曲的轴压试件的承载力.通过计算值与试验值的对比分析表明:我国《冷弯型钢结构技术规范》(征求意见稿)中直接强度法所计算的轴压试件畸变与整体相关屈曲的承载力与试验值之比的平均值接近1.0,结果较为理想;计算所得的轴心受压试件畸变屈曲的承载力明显高于试验值,偏于不安全.基于上述结果,对《冷弯型钢结构技术规范》(征求意见稿)中直接强度法计算畸变屈曲的承载力提出了相应建议,即畸变与整体相关屈曲的承载力计算公式和畸变屈曲的承载力计算公式不应统一,应区别对待或给出附加核查条件,在计算畸变半波长度和畸变屈曲的承载力时,采用屈服荷载而非构件整体稳定承载力.

摘要： 针对绕强轴弯矩作用下冷弯薄壁卷边槽钢梁的畸变屈曲,在已有的连杆、隔板加固措施基础上,提出一种新的加固方法-斜杆加固.选取不同截面尺寸和长度,变化加固间距,应用有限元对连杆、隔板和斜杆三种加固措施的效果进行定量分析,提出加固效果的拟合公式.分析比较三种措施的加固效果和经济性,结果表明隔板的加固效果最好,斜杆和连杆的加固与经济性综合效果更佳.

摘要： 工字形钢梁发生畸变屈曲时,屈曲模态表现为腹板发生波浪状的变形,而且翼缘和腹板交线发生侧向位移.相比轴压构件,受弯构件的畸变屈曲试验研究难度较大,所以对于畸变屈曲的研究方法多为有限元分析.本文介绍了国内外学者关于单跨工字形截面梁畸变屈曲的研究成果,分析发现畸变屈曲临界荷载计算公式还不够完善,或精度不够.针对不足提出了适当的建议.

摘要： 本文针对冷弯薄壁卷边Z型钢梁各部分相对尺寸对于梁发生局部屈曲和畸变屈曲的影响进行了系统的研究.采用有限条软件CUFSM对卷边Z型钢梁进行建模计算分析,研究了在翼缘宽度与卷边宽度之比(b/d)值一定时,Z型钢梁的局部屈曲与畸变屈曲弯矩随腹板高度与翼缘宽度比值(h/b)的变化及梁的这两种屈曲模式转变点的h/b值范围.

摘要： 火灾高温下铝合金材料的强度和弹性模量衰减迅速,导致高温下异形截面薄壁铝合金轴压构件的屈曲破坏模式更加复杂.采用有限元恒温加载方法,分析了6082-T6铝合金轴压构件的板件变形和跨中截面应力发展,研究了异形截面铝合金轴压构件常温下和火灾下的局部—畸变屈曲耦合破坏机理和屈曲承载力.高温下铝合金强度和弹性模量的折减系数采用欧洲铝合金结构设计规范EN1999-1-2的规定.不同温度下6082-T6异形截面铝合金轴压构件的极限承载力的有限元分析结果与EN 1999-1-2计算结果对比表明,EN1999-1-2的设计方法较为保守.

摘要： 有关梁局部屈曲和弯扭屈曲性能的研究已基本成熟.随着研究的深入,国外学者提出一种新的屈曲形式——畸变屈曲,又可称之为侧向畸变屈曲(LDB)和约束畸变屈曲(RDB).翼缘宽厚比较小、腹板高宽比较大的中等跨度梁易发生畸变屈曲.本文介绍了国内外学者有关工字形梁畸变屈曲性能研究的成果,分析表明现有研究多针对于单跨梁、荷载作用于质心、负弯矩作用等情况,尚未建立可适用于设计用的计算公式.针对不足提出了需解决的关键问题,可供今后的相关研究参考.

摘要： 不锈钢卷边C型截面柱在偏心受压时,除整体屈曲和局部屈曲外,还可能出现畸变屈曲.本文通过有限元数值模拟方法,对偏心受压不锈钢卷边C型截面柱的受力性能进行了分析,重点考察畸变屈曲对其承载力的影响,给出了其破坏模态、极限荷载及荷载-位移曲线.基于有限元计算结果,利用直接强度法,拟合了适用于纯弯状态下不锈钢卷边C型截面构件畸变屈曲极限弯矩的计算公式.最后,结合已有的轴心受压构件畸变屈曲承载力公式与拟合公式,对偏心受压不绣钢卷边C型截面柱的畸变屈曲承载力进行预测.预测结果能较好地吻合有限元计算结果.

摘要： 畸变屈曲近年来成了国际冷成型钢领域的热点研究，但有关压杆畸变屈曲承载力的计算方法目前还存有一定争议。本文在查阅国内外相关规范和文献的基础上，对美国冷弯薄壁型钢规范AI-SI1986、澳洲冷弯薄壁型钢规范AS／NZS4600以及北美冷弯薄壁型钢规范NAS2004等规范中有关冷弯薄壁型钢压杆畸变屈曲承载力的计算方法进行了归纳、对比和分析。

摘要： 借助ANSYS有限元分析软件，对卷边槽钢受压时的屈曲性能进行分析，结果表明，我国现有规格的卷边槽钢压杆发生局部屈曲。而不会发生畸变屈曲;杆件的屈曲模式不仅与截面的高度、宽度有关，还与卷边的宽度和厚度有关，当卷边宽度减小到某一值或厚度增大到某一值时，屈曲形式都可能从局部屈曲转变为畸变屈曲;文中给出各截面不发生畸变屈曲的卷边宽厚比最小限值，可供工程设计参考。

摘要： 以既有理论研究成果为基础,结合应用广义梁理论,对冷弯薄壁卷边槽钢在绕截面强轴弯矩作用下的弹性畸变屈曲荷栽进行了深入细致的分析。首先基于45个截面冷弯薄壁卷边槽钢梁畸变屈曲荷载的参数分析,提出了屈曲临界半波长度的近似计算公式；接着对腹板提供给翼缘板的转动约束刚度进行了分析,提出了精度较高的线性近似计算公式；依据畸变屈曲特征方程,提出了考虑翼缘自身剪切与畸变影响的修正参数的近似计算公式；利用以上结果,最后提出了冷弯薄壁卷边槽钢在绕强轴弯矩作用下的弹性畸变屈曲荷载简化计算公式。简化公式具有足够的精度,便于手算,实用性强,可供工程设计人员和各国冷弯薄壁型钢设计规范修订相应内容时参考采用。

摘要： 本文对冷弯薄壁卷边槽钢轴压构件的畸变屈曲与整体屈曲相关作用性能进行分析,通过建立冷弯薄壁卷边槽钢轴压构件分析模型,考虑杆件初始缺陷的影响,得到其相关破坏模式以及相应的极限承载力,进行对比分析,研究各种参数对冷弯薄壁卷边槽钢轴压构件屈曲性能的影响.结果表明,畸变与整体相关作用使构件力学行为复杂,变形增大,抗扭刚度较弱;钢材的屈服强度、板件厚度、构件长度、截面尺寸、腹板开洞和加劲对构件的极限承载力和破坏模式均有不同程度的影响,而初始缺陷模式对构件最终的破坏模式有较大影响.

摘要： 本发明公开了一种免畸变模型的相机畸变校正方法，首先计算机生成纵向和横向两组标准条纹图像作为校正模板并在平板显示器显示，相机拍摄这些图像，获得畸变图像；然后分别对两组畸变图像进行相移相位求解和相位解包裹，获得畸变图像的相位分布；获取畸变图像的瞬时空间频率分布，确定畸变中心条纹瞬时频率；接着提取畸变中心附近连续多点的畸变图像相位值，进行线性拟合，获取无畸变图像的相位值；将畸变图像与无畸变图像的相位分布相减，得到畸变图像畸变相位分布，再获得畸变图像畸变量分布；再获取校正坐标系下的畸变量分布后和校正映射图谱；最终利用校正映射图谱对相机拍摄的图像进行畸变校正。本发明无需畸变模型即可校正畸变相机图像。

摘要： 一种基于等畸变量分区的近景图像畸变标定方法，先采集并提取电控平台标准物上直线的边缘点和圆的重心，反复调整标准物和像平面的平行关系。再从所有直线边缘点建立的回归直线方程中求解整张图像的畸变曲线。通过畸变半径下限值、畸变量最大值、分区数量以及整张图像的畸变曲线，采用等畸变量准则进一步划分图像畸变，并分区域标定畸变曲线，进而实现近景图像畸变的多组畸变系数表征。该方法采用直线边缘点的像素信息独立求解图像畸变，避免了相机内参数和外参数带来误差传播效应。以等畸变量来划分图像畸变的方式有效避免了其他分区方式带来的图像中间畸变求解精度高，四周畸变求解精度低的缺点，使得整张图像各个位置具有同等的畸变求解精度。

摘要： 本发明提供了一种静叶抗畸变轴流压气机及轴流压气机静叶抗畸变方法，所述压气机静叶畸变区的叶栅稠度大于非畸变区叶栅稠度，非畸变区叶栅稠度为原始稠度。本设计中，静叶轴流压气机的静叶非均匀分布，在受进气畸变流体影响的静叶区域增加叶栅稠度，而不改变其他区域的原始静叶叶片稠度，实现利用非均匀布置静叶调控非均匀流场的目的，保证了压气机在均匀来流情况下性能(流量、压比、效率等)不发生变化，同时提高了进气畸变条件下的气动性能和稳定裕度。

摘要： 本申请公开了畸变确定装置和确定畸变的方法。一种畸变确定装置(100)，包括：光源，配置为发射光；以及光电设备(102)，配置为接收电磁信号并根据间接飞行时间测量技术将该信号转换为对应于多个预定相位偏移值的多个电输出信号。装置(100)的信号处理电路(110、116、126、132、136)，配置为处理电输出信号以计算从多个电信号导出的多个测量向量。该向量是关于多个频率的，并且包括用于基波频率的第一测量向量和用于非基波频率的第二测量向量。该电路(110、116、126、132、136)被配置为计算将第一向量的第一振幅与第二向量的第二振幅相关联的标量，并使用该标量来识别关于光电设备(102)的畸变。

摘要： 本发明提供一种畸变像差校正处理装置，其即使在摄像装置的光轴相对于测定对象物的表面倾斜的状态下也能够高精度地进行畸变像差校正。在存储部中存储有摄像装置的像面上的被从基准点放射状延伸的多个边界线划分的多个区段各自的表示用于校正像面上的坐标的坐标校正率与距基准点的距离之间的关系的畸变像差校正信息。处理部根据校正对象部位在像面内的坐标从多个区段中选择至少一个区段，并根据所选择的区段的畸变像差校正信息及从基准点至校正对象部位为止的距离来确定坐标校正率，并且根据所确定的坐标校正率来对校正对象部位的坐标进行校正。

摘要： 本发明公开了一种动态和稳态畸变指数比例可调型畸变发生装置及配置方法，属于航空航天技术领域，包括：密封盒，其一体封闭设置在待测试的进气管道上；所述密封盒内腔与进气管道的横截面导通，还包括：多块间隔设置的插板，其分别可伸缩设置在所述密封盒内腔中，每块所述插板上端分别设置有通气孔。本发明通过对插板深度和开孔率这两个几何参数的控制来实现对动态畸变指数和稳态畸变指数的解耦控制；从而能在一定范围内控制畸变流场中动、稳态畸变指数的占比，从而使发动机稳定性评定中的进气畸变流场更接近发动机实际装机环境。

摘要： 本发明公开了一种针对畸变屈曲破坏的钢筋与冷弯薄壁C型钢组合柱，包括冷弯薄壁C型钢和钢筋，所述钢筋沿所述冷弯薄壁C型钢的纵向设置于所述冷弯薄壁C型钢的卷边内表面。本发明的针对畸变屈曲破坏的钢筋与冷弯薄壁C型钢组合柱不改变构件的原有截面轮廓，在用钢量较少的前提下，能够大幅度提高冷弯薄壁型钢构件的极限承载力；且施工简单，可应用于在建和在役的冷弯薄壁C型钢结构。

摘要： 构造简单、制作方便、效果好的一种限制工字型钢梁畸变屈曲的装置，是在所述工字型钢梁(1)的腹板两侧各设置角钢(2)，该角钢上端和下端分别与工字型钢梁的上翼缘和下翼缘连接，角钢与框架柱或墙边的距离S为钢梁跨度的0.1～0.2倍。本发明用于限制建筑物工字型钢梁畸变屈曲。

摘要： 本发明涉及一种卷边槽形截面防畸变屈曲控件，为带加劲肋的钢板，通过两端的螺钉连接在卷边槽形截面的卷边上，控件中部平行设有两块呈等腰梯形形状的加劲肋，加劲肋与钢板呈垂直设置。与现有技术相比，本发明采用带加劲肋的拉条，既能受拉也能受压，可同时防止畸变屈曲的两种破坏形式，进而提高了卷边槽形截面的承载力。

摘要： 本实用新型涉及一种具有卷边槽形截面结构的防畸变屈曲控件，为带加劲肋的钢板，通过两端的螺钉连接在卷边槽形截面的卷边上，控件中部平行设有两块呈等腰梯形形状的加劲肋，加劲肋与钢板呈垂直设置。与现有技术相比，本实用新型采用带加劲肋的拉条，既能受拉也能受压，可同时防止畸变屈曲的两种破坏形式，进而提高了卷边槽形截面的承载力。