电磁损耗
电磁损耗的相关文献在2000年到2022年内共计106篇,主要集中在电工技术、一般工业技术、物理学
等领域,其中期刊论文82篇、会议论文4篇、专利文献146176篇;相关期刊62种,包括中南大学学报(自然科学版)、湖南大学学报(自然科学版)、海军工程大学学报等;
相关会议4种,包括2012适应复杂工作环境的军民两用雷达技术研讨会、第十二届全国青年材料科学技术研讨会、2007台达电力电子新技术研讨会等;电磁损耗的相关文献由295位作者贡献,包括周克省、邓联文、夏辉等。
电磁损耗—发文量
专利文献>
论文:146176篇
占比:99.94%
总计:146262篇
电磁损耗
-研究学者
- 周克省
- 邓联文
- 夏辉
- 尹荔松
- 黄可龙
- 黄生祥
- 秦宪明
- 刘学东
- 刘树信
- 卢佃清
- 姚晓霞
- 徐超
- 王海滨
- 罗娟
- 谢国治
- 陈将伟
- 陈颖
- 韩建华
- 冯艳丽
- 刘利强
- 刘宝刚
- 卢玉娥
- 周朕
- 唐璐
- 孔德明
- 宋杰
- 庄稼
- 张其土
- 张小凯
- 张承宁
- 杨力妮
- 沈曾民
- 王丽熙
- 王林
- 王达
- 赵海涛
- 迟燕华
- 陈学平
- 陶志阔
- 马瑞廷
- 黄文美
- 兰天
- 刘俊伟
- 刘兰荣
- 刘志宏
- 刘辉
- 刘鹏飞
- 吕淑珍
- 吴雄志
- 周丽芳
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金超武;
董岳;
苏浩;
徐园平;
周瑾;
闫旭
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摘要:
为了研究磁悬浮轴承-转子系统中由于轴颈铁损集中而出现的热弯曲振动现象,根据磁悬浮轴承的工作原理,总结出热弯曲振动的变化规律,并利用Bertotti铁损分离模型得到转子轴颈处的铁损耗,以铁损耗作为热源,结合磁悬浮轴承的支承特性,建立转子热-结构耦合振动方程,求解得到热弯曲振动响应。同时,为了研究转子工作时热弯曲振动的变化过程,使用一种迭代计算的方法,不断更新计算条件,反复迭代计算,直到振动收敛或发散,由此判断热弯曲振动对系统的影响。计算结果表明,转子旋转频率对整体温升影响显著,轴颈温差主要取决于振幅,温度最高点位置及热弯曲方向与振动位移方向有关,并决定着振动的变化。
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卢轩
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摘要:
随着电连接器的不断发展,电连接器的应用范围越来越广,电连接器其主要作用是用于实现信号传输以及设备之间的电能传输[1]。我们生活在一个日益互联的世界中,尽管物联网(loT)等技术具有诸多优势,但是这些创新并非没有挑战。例如,在全球范围内,有超过266.6亿个连接设备可以长距离来回发送信号。所有这些设备的信号(除了其他自然和人为来源)都会增加我们周围的电磁能量。这种电磁可以破坏电缆和连接器中的电流,从而导致潜在的严重问题,例如数据丢失或总电源故障。到2022年,连接设备预计将增加159.6亿,这使得连接器屏蔽成为新品开发中最重要的设计元素之一。
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龚京风;
刘帅
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摘要:
针对电动车用永磁同步电机(PMSM)的散热问题,采用一种错位布置的双向螺旋水套冷却散热方式,通过建立PMSM的电磁损耗数学模型和流固耦合传热数学模型,计算在额定工况下双向螺旋水套的PMSM各部件的电磁损耗,仿真分析其温度场分布,并与单向螺旋水套对PMSM各部件的散热效果进行对比。结果表明,与单向螺旋水套相比,双向螺旋水套对PMSM内各部件的散热效果更好,且具有轴向散热均匀的优点,对PMSM内定子铁芯和绕组的散热效果更加明显,克服了单向螺旋水套出水口散热不足的问题;在注入冷却液流量较低的情况下,双向螺旋水套对PMSM各部件也具有较好的散热效果。
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金超武;
苏浩;
董岳;
徐园平;
周瑾
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摘要:
为了研究磁悬浮轴承转子系统中热弯曲振动的影响因素,根据磁悬浮轴承转子热弯曲振动机理,提出了一种迭代计算方法,不断更新计算条件,反复迭代计算,直到振动收敛或发散,由此得到转子工作时电控参数和转子结构参数对热弯曲振动的影响。计算结果表明:电控参数中,改变偏置电流和积分系数对热弯曲振动无明显影响,而提高比例系数和微分系数会使热弯曲振动的影响增大;转子结构参数中,增大非悬臂侧轴段长度和悬臂侧轴段长度会降低热弯曲振动的影响,而增大悬臂长度和外挂圆盘半径会轻微增大热弯曲振动的影响。由此可知,电控系统和转子自身的幅频特性决定热弯曲的影响程度,二者的相频特性决定热弯曲振动的变化趋势。
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王晓远;
蔚盛;
陈学永
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摘要:
高速永磁同步电机由于电磁气隙大、匝数少,自身的电枢电感较小,无法对电流时间谐波造成的电磁损耗进行有效抑制,通常需要串联电抗器运行.首先,采用解析法结合电机结构特点计算了电机的电枢电感;然后基于场路耦合仿真,分析串联电抗器增大系统电感的情况下,系统电感对电机电磁损耗抑制效果的敏感度.分析结果表明,转子涡流损耗对系统电感的变化最敏感,铜耗次之,铁耗最不敏感,当系统电感增大到一定值时,3种电磁损耗都不再随着系统电感的增加明显变化.通过实验验证了仿真结果的可靠性,为类似电机的设计和运行提供了参考.
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崔海鹏;
龙爱春;
户本相;
赵艳芳;
宋喜梅;
廖建和;
廖禄生
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摘要:
以澳洲坚果壳作为碳源,采用高温碳化技术制备澳洲坚果壳生物活性炭材料,研究了磷酸、氢氧化钾、氯化锌作为活化剂对澳洲坚果壳生物活性炭材料微观形貌和吸波性能的影响.结果表明:活化剂对澳洲坚果壳生物炭造孔效果明显,可获得丰富的孔隙结构;与未活化的澳洲坚果壳生物炭相比,活化方式调控的澳洲坚果壳生物活性炭吸波性能得到了改善,氯化锌活化的澳洲坚果壳生物活性炭反射损耗达-16 dB;氢氧化钾活化的澳洲坚果壳生物活性炭反射损耗达-26 dB,通过调节厚度,有效吸收带宽最高可以覆盖14 GHz.澳洲坚果壳生物活性炭良好的吸波性能归因于活化造孔产生的多孔结构,多孔结构进一步促进传导损耗、界面极化、多重散射等对电磁波进行衰减.经分析讨论进一步确定了不同活化方式调控澳洲坚果壳生物炭吸波性能强弱的顺序为MNAC-K(氢氧化钾活化)>MNAC-Zn(氯化锌活化)>MNAC-H(磷酸活化)>MNC(未活化).
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黄晓寒;
程华;
郑子云;
牛梓蓉;
张左群
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摘要:
基于Mie理论建立了铁氧体负载于陶粒表面的包覆型骨料和铁氧体均匀分布于陶粒内部的混合型骨料的电磁波损耗模型,研究了吸波剂掺量、骨料粒径和入射波频率的变化对两种骨料电磁波损耗性能的影响.结果表明:(1)当吸波剂掺量为20%、粒半径为5~7.5 mm、入射波频段为8~18 GHz时,两种含铁氧体陶粒骨料的电磁损耗能力较好;(2)对比分析两种骨料在不同吸波剂掺量、粒径和入射波频率时的电磁损耗情况后可知,混合型骨料具有更好的电磁波损耗性能和更宽的高损耗频带.
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姜亚鹏;
王东;
陈俊全;
滕璇;
张庆湖
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摘要:
采用多物理场耦合计算方法能够明显提高电机温升的预测精度,但是其高昂的计算成本限制了此类计算方法的应用.针对永磁电机电磁-温度-流体耦合问题,首先,通过推导定转子坐标系下电机内部电磁场时空分布规律确定了电磁计算的最短时间;然后,根据电磁损耗分布规律得到了温度-流体场简化计算模型;最后,以一台分数槽永磁电机为算例,实现了耦合计算模型的简化.结果表明:该方法可在保证计算精度的前提下使耦合场总计算时间大幅减少.
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刘建强;
靳小亮;
杨中平;
郑琼林
- 《2007台达电力电子新技术研讨会》
| 2007年
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摘要:
本文通过涡流损耗分析的方法,推导了考虑直线感应电机纵向动态边端效应的动态数学模型,然后结合实际运营的直线牵引电机参数,设计了基于间接转子磁场定向的矢量控制器.在此基础上,推导了直线感应电机的铜耗与铁耗的损耗模型.利用损耗模型方程,本文提出了一种新型的直线感应电机效率优化控制方法.在给定速度和负载条件下,该控制方法可以减小直线感应电机的电磁损耗,同时保持较好的动态响应特性.仿真结果验证了该方法的有效性.
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王达;
胡湘岳;
贝承训;
周克省
- 《第六届中国功能材料及其应用学术会议》
| 2007年
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摘要:
采用溶胶-凝胶法制备La0.8Sr0.2Mn1-xCoxO3(y=0.12,0.14),用HP8722型网络分析仪测定样品2~18GHz介电常数、复磁导率、损耗角正切及微波吸收特性曲线,发现y=0.14,样品厚度为1.8mm,收峰值达到了17dB,10dB以上吸收带宽达到了3.5GHz.对该材料的电磁损耗机理进行了研究,发现在频率11.2GHz附近有突变发生,2~11.2 GHz频段损耗主要以介电损耗为主,11.2~18 GHz频段损耗是介电损耗与磁损耗共同作用的结果,其中磁损耗更大一些。
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许乃岑;
宋杰;
王丽熙;
沈加林;
张其土
- 《第十二届全国青年材料科学技术研讨会》
| 2009年
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摘要:
本文采用固相球磨法制备了(Cu1-xCox)2-W 型钡铁氧体粉体.利用X 射线衍射仪及扫描电子显微镜 对铁氧体粉体相组成及颗粒形貌进行分析;采用微波网络分析仪对其微波电磁性能进行了研究,考察钴掺 杂对(Cu1-x Cox)2-W 型钡铁氧体电磁性能的影响.结果表明:1350°C时,形成了纯度较高的W 型钡铜铁氧 体相,掺入钴后成相温度降低.形成的铁氧体呈平面六角片状,形状较为完整.在2-18GHz 频段,随着Co 掺杂量的增加,复介电常数、复磁导率、介电损耗、磁损耗值均随之增大,在钴掺杂量达到最大时(x=1),磁损耗达到最大.
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许乃岑;
宋杰;
王丽熙;
沈加林;
张其土
- 《第十二届全国青年材料科学技术研讨会》
| 2009年
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摘要:
本文采用固相球磨法制备了(Cu1-xCox)2-W 型钡铁氧体粉体.利用X 射线衍射仪及扫描电子显微镜 对铁氧体粉体相组成及颗粒形貌进行分析;采用微波网络分析仪对其微波电磁性能进行了研究,考察钴掺 杂对(Cu1-x Cox)2-W 型钡铁氧体电磁性能的影响.结果表明:1350°C时,形成了纯度较高的W 型钡铜铁氧 体相,掺入钴后成相温度降低.形成的铁氧体呈平面六角片状,形状较为完整.在2-18GHz 频段,随着Co 掺杂量的增加,复介电常数、复磁导率、介电损耗、磁损耗值均随之增大,在钴掺杂量达到最大时(x=1),磁损耗达到最大.
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许乃岑;
宋杰;
王丽熙;
沈加林;
张其土
- 《第十二届全国青年材料科学技术研讨会》
| 2009年
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摘要:
本文采用固相球磨法制备了(Cu1-xCox)2-W 型钡铁氧体粉体.利用X 射线衍射仪及扫描电子显微镜 对铁氧体粉体相组成及颗粒形貌进行分析;采用微波网络分析仪对其微波电磁性能进行了研究,考察钴掺 杂对(Cu1-x Cox)2-W 型钡铁氧体电磁性能的影响.结果表明:1350°C时,形成了纯度较高的W 型钡铜铁氧 体相,掺入钴后成相温度降低.形成的铁氧体呈平面六角片状,形状较为完整.在2-18GHz 频段,随着Co 掺杂量的增加,复介电常数、复磁导率、介电损耗、磁损耗值均随之增大,在钴掺杂量达到最大时(x=1),磁损耗达到最大.
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许乃岑;
宋杰;
王丽熙;
沈加林;
张其土
- 《第十二届全国青年材料科学技术研讨会》
| 2009年
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摘要:
本文采用固相球磨法制备了(Cu1-xCox)2-W 型钡铁氧体粉体.利用X 射线衍射仪及扫描电子显微镜 对铁氧体粉体相组成及颗粒形貌进行分析;采用微波网络分析仪对其微波电磁性能进行了研究,考察钴掺 杂对(Cu1-x Cox)2-W 型钡铁氧体电磁性能的影响.结果表明:1350°C时,形成了纯度较高的W 型钡铜铁氧 体相,掺入钴后成相温度降低.形成的铁氧体呈平面六角片状,形状较为完整.在2-18GHz 频段,随着Co 掺杂量的增加,复介电常数、复磁导率、介电损耗、磁损耗值均随之增大,在钴掺杂量达到最大时(x=1),磁损耗达到最大.