球磨时间

摘要： 采用机械合金化结合微波烧结制备钡铁氧体,通过X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、傅里叶变换红外光谱(FT-IR)和振动样品磁强计(VSM)对钡铁氧体制备过程的组织和性能进行分析。结果表明:在高能球磨初期,颗粒粒径减小,粉体得到细化,随球磨时间延长,部分BaCO_(3)固溶于Fe_(2)O_(3)中形成固溶体;高能球磨40 h的物料,经900°C微波烧结,烧结材料组织均匀,晶粒得到充分生长,有明显的六角结构生成,比饱和磁化强度为53.7 Am^(2)/kg,矫顽力为447058.4 A/m;相比于传统烧结,微波烧结制备的钡铁氧体磁性能与之相近,但烧结温度降低了100°C,且样品的颗粒大小更均匀,烧结时间更短。

摘要： 以原状磷石膏为研究对象,在用热重分析与相组成分析技术探究磷石膏脱水温度与时间的基础上,研究了球磨时间对原状磷石膏粒径大小及分布、磷石膏硬化体以及磷石膏-水泥胶结料性能的影响。原状磷石膏脱水温度为130°C、脱水时间为60 min。在0~20 min,延长球磨时间可以有效降低磷石膏-水泥胶结料的流动度,缩短凝结时间,磷石膏硬化体以及磷石膏-水泥胶结料的力学强度先提高后降低。最优球磨时间为15 min,此时原状磷石膏粒径约为29μm;所得的磷石膏-水泥胶结料具有较好的力学性能和耐水性能。

摘要： 为探明球磨时间对飞灰中汞稳定性的影响,采用全方位行星式球磨机对模拟飞灰中的汞进行机械化学稳定化处理,通过毒性浸出测试评价汞稳定性.利用比表面积分析、扫描电子显微镜、X射线光电子能谱等分析手段对汞稳定化前后的样品进行表征.结果表明,未添加S条件下,球磨可提高汞稳定性,归因于粒径与结晶度降低、反应活性增强,发达的孔隙结构提高了内扩散率,致使HgBr_(2)的结合强度增强.但球磨时间过长,小颗粒发生团聚,导致孔隙结构破坏、活性位点减少,汞稳定性降低.在添加S条件下,汞浸出率在90 min达到最低(7.02%),归因于HgBr_(2)与S机械化学反应生成HgS,时间越长生成的HgS越多,稳定性越好.但球磨时间过长,稳定化反应趋于饱和,在团聚的影响下,汞的稳定性降低.

摘要： AZO陶瓷薄膜因其优良的光电性能被广泛地应用在太阳电池,同时AZO陶瓷薄膜作为新型材料具有潜在的发展前景.实验采用常压烧结法制备AZO陶瓷样品,分析不同球磨时间对AZO陶瓷粒度、结构和形貌等性能的影响.结果表明,随着球磨时间的增长,陶瓷样品粒径呈先减小后增加的趋势,各陶瓷样品都会产生Zn-Al化合物,主晶相均为ZnAl_(2)O_(4);当球磨时间为20 h时AZO陶瓷样品粒径相对最小,产生的Zn-Al化合物含量相对较多,晶粒生长相对较为均匀,孔洞较少,密度相对较好,成为一种致密性较好的AZO陶瓷.

摘要： 研究分析了球磨时间对再生料硬质合金性能的影响。结果表明:再生料活性低,且存在Co相的团聚以及WC的聚集体,再生料需要保证一定的球磨时间;采用不同的球磨时间,再生料的烧结收缩率会不同。当再生料作为掺料时,需要控制球磨时间,才能达到与原生料同样的收缩率,但球磨时间对硬质合金硬度的影响较为轻微。

摘要： 采用机械合金化(MA)和放电等离子烧结(SPS)相结合的方法制备FeCoCrAlNiB高熵合金。研究球磨时间(1、5、10、20、30和40 h)对合金相成分、微观结构、硬度和断裂韧性的影响。结果表明:高能球磨过程中各金属元素的合金化顺序为Al→Co→Ni→Fe→Cr;混合粉末球磨20 h后基本形成了单一的BCC固溶体相,其颗粒尺寸约为20μm。对不同球磨时间的混合粉末进行SPS烧结,获得的FeCoCrAlNiB高熵合金主要由无序BCC+B2(Al-Ni)固溶体相和硼化物相(Fe_(2)B等)组成。随着球磨时间的延长,合金中硼化物相含量先减少后增加并主要以网状形式分布,BCC相含量则与之相反;合金硬度随球磨时间的延长逐渐提高,主要是因为合金元素间固溶程度越来越高,硼化物相逐渐增多;但硼化物形成的网状结构会破坏基体的连续性,导致合金断裂韧性逐渐降低。当球磨时间为20 h时,获得的FeCoCrAlNiB高熵合金的维氏硬度(HV)为(10.9±0.2)GPa,断裂韧性(K_(IC))为(4.4±0.2)MPa·m^(1/2),表现出最优的综合性能。

摘要： 为了合成粒度均匀的微米级Ti B_(2)颗粒,以Al-Ti-B为体系,结合反应体系的热力学计算和差示扫描量热分析(DSC),研究了高能球磨对合成Ti B_(2)颗粒微观形貌的影响,揭示了Ti B_(2)颗粒的合成机理。结果表明:AlTi-B体系在527°C~927°C(800 K~1200 K)温度范围内生成Ti B_(2)反应的ΔGT最低,在Al-Ti-B体系完全反应后只有Ti B_(2)存在。与球磨5 h和15 h相比,球磨10 h时,混合物中聚集体尺寸最小,均在1μm以下,Al-Ti-B体系完全反应的温度最低,为845°C(1118 K),且此温度下,合成Ti B_(2)颗粒形状规则,表面洁净,尺寸为0.5μm^(2)μm.

摘要： 采用X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)和电化学工作站等手段研究了球磨时间(0~60 min)对石墨烯/La_(15)Fe_(2)Ni_(71)Mn_(6)B_(2)Al_(2)复合材料微观结构和电化学性能的影响。结果表明,球磨时间为0~60 min制备的石墨烯复合储氢合金都主要由La_(3)Ni_(13)B_(2)、(Fe,Ni)、LaNi_(5)相组成,其中LaNi5相的晶胞体积会随着球磨时间的增加而减小。随着球磨时间从0 min增加至60 min,石墨烯复合储氢合金的电荷转移电阻先减小后增大、交换电流密度先增大后减小、氢扩散系数和荷电保持率先增加后减小,在球磨时间为40 min时取得电荷转移电阻最小值,交换电流密度、氢扩散系数和荷电保持率最大值。此外,在相同循环次数下球磨时间为40 min制备的石墨烯复合储氢合金具有相对较高的放电比容量。适宜的石墨烯/La_(15)Fe_(2)Ni_(71)Mn_(6)B_(2)Al_(2)复合材料的球磨时间为40 min,此时氢扩散系数和荷电保持率分别为1.259×10^(-8)cm^(2)/s和97.62%,具有较好的电化学性能,这主要与此时复合材料粉末颗粒较为细小、均匀且结晶度较高等有关。

摘要： 通过真空感应熔炼及高能球磨制备了Ti1.06Pr0.04Fe0.6Ni0.3Zr0.1Mn0.2储氢合金,通过X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、蓝电电池测试等手段研究了球磨时间对合金的相组成、组织结构及电化学性能的影响.XRD结果表明:铸态合金主相为TiFe,及少量ZrMn2第二相.球磨后合金出现非晶化,合金的晶格常数和晶胞体积随着球磨时间的增长而减小.SEM观察合金表面形貌发现:随着球磨时间的加长,颗粒逐渐变细小.电化学性能测试表明:球磨可显著改善合金的活化性能,同时球磨后合金的电化学容量显著提高,均高于铸态合金的52.8 mA·h/g的放电容量,且球磨5 h后的电化学放电容量最大,为170.7 mA·h/g.P-C-T曲线测试结果表明,随着球磨时间的延长,合金的平台压逐渐升高,且吸放氢滞后性明显.

摘要： 为分析黄土基陶瓷膜支撑体骨料粉体的最佳球磨预处理方式,将支撑体的骨料黄土粉体用不同球磨方式进行不同时间的球磨处理.通过粒度分析、微观形貌、晶体结构和热效应分析发现:球磨5h的粉体综合性质最符合陶瓷膜支撑体骨料的要求;湿法球磨效果优于干法,更适合作为黄土基陶瓷膜支撑体骨料的预处理方法;随着球磨时间的增加,黄土粉体的中值粒径逐渐减小,均匀度呈先增大后减小的趋势;球磨过程并未改变黄土粉体主要晶相;球磨时间越长,热分解反应的起止温度越低,剧烈反应阶段区间越窄,有利于后期烧结.

摘要： 通过机械合金化和电火花放电等离子烧结(SPS)的方法制备出了石墨烯含量为0.4wt％的GNPs-Cu复合材料和石墨烯含量0.4wt％,Co掺杂量为2,3,4wt％的复合材料,并对制得复合材料的微观组织及力电性能进行了研究.研究发现,在球磨时间为6h情况下,GNPs在铜基体中分散相对均匀,并且GNPs-Cu和3wt％Co-GNPs-Cu复合材料表现出良好的力电性能.GNPs-Cu的压缩强度和硬度分别为620MPa和137HV,较纯铜分别提高了3倍和36.7％,该复合材料的IACS值达到了81％.对于3wt％Co-GNPs-Cu复合材料的压缩强度和硬度分别为573MPa和152HV,较纯铜分别提高了2.8倍和68.8％,并且IACS值也达到了60％.

摘要： 通过粉末冶金研制了一种中锰含量的碳化钛钢结硬质合金烧结材料,研究了球磨时间对材料的密度、硬度、抗弯强度、组织以及耐磨性能的影响.结果表明,球磨时间对材料的物理力学性能有显著影响,当球磨时间超过36h时,材料在1390°C烧结后具有较好的综合性能.

摘要： 本文采用"掺料混磨法"制备了双晶结构WC-TiC-Co/Ni硬质合金,通过对物理力学性能的检测和金相组织的观察,研究了球磨时间对双晶结构的WC-TiC-Co/Ni硬质合金性能及组织的影响.实验结果表明,球磨时间对合金的组织及性能有明显影响,球磨时间延长,合金的磁力(Hc)、硬度(HRA)和强度(TRS)均提高,而饱和磁化强度的变化受混合的均匀程度及球磨增氧的影响明显.随球磨时间的延长,合金的组织趋于均匀,WC的粒度减小,晶粒形状由近圆形变为多角形;而含Ti相的粒度随球磨时间的变化不明显.磁力、硬度和强度的变化与硬质相粒度的细化密切相关.

摘要： 采用中频感应炉熔炼出铸态Mg2Ni合金,将Mg2Ni合金与一定量的Ni粉进行混合球磨处理.系统研究在不同Ni粉添加量及球磨时间等条件下所得合金样品的结构及储氢性能.研究表明,随着Ni含量的增大及球磨时间的延长,合金的非晶纳米晶结构逐渐增多;合金的最大放电容量及循环稳定性得到明显提升;合金的表面催化活性及合金体相内的H传输能力都有了显著提高.Ni粉的作用主要在于可促进合金非晶化,同时对合金的放氢过程起到了催化的作用.

摘要： 在粘结铁氧体细磨工艺中,对球磨过程中的球磨机频率、球磨时间、以及钢球配比对球磨粒度的影响进行了研究,实验结果表明,球磨频率50HZ时,球磨时间为7小时,球磨粒度可以达到1.0μm以下,其中在钢球配比为Φ6.35∶Φ4.76=2∶1时,球磨相同时间,球磨粒度最细,球磨效率最好,并且,球磨物料适当减少,球磨粒度更细.

摘要： 研究了球磨时间对含尖晶石铝酸钙水泥粒度分布的影响,并根据水泥净浆和水泥砂浆在常温下的水化放热曲线探讨了水泥粒度分布与水泥早期水化行为之间的关系.结果表明;球磨导致含尖晶石铝酸钙水泥粒度分布范围变宽;在相同水(灰)比情况下,导致含尖晶石铝酸钙水泥在常温下的水化速度变慢.

摘要： 球磨机磨矿产品细度受多种因素影响.在不同球磨机转速、球料比、球磨时间等下对某铁精矿粉试样进行磨矿试验,考察3个因素对磨矿产品粒度的影响.结果表明,随着球磨机转速提高、球料比增加,磨球携带更多的能量,铁精矿分更容易细化,球磨效率增加;随着球磨时间增加,细粒级含量增多;球磨初期,粉末细化效果明显,随着球磨时间延长,粉末细化效果变差.

摘要： 本文对某牌号硬质合金的5个批次原料WC粉及对应合金成品进行研究.利用扫描电镜分析原料WC粉的整体特征及WC颗粒聚集体构成特征,用激光粒度分析仪分析了该牌号各批次原料WC粉的粒度分布,用定量金相软件分析了合金成品WC晶粒粒度分布.结果表明,在相同的生产工艺下,各批次的原料WC粉颗粒粒度分布不尽相同.在相同的球磨时间下,WC粉末粒度分布相同的批次,合金WC晶粒粒度分布曲线不尽相同,原料WC粉末中单晶WC颗粒的粒度对合金WC晶粒粒度分布有直接影响.

摘要： 以钠长石、石英、硅灰石、方解石、龙岩高岭土、白云石为原料,采用氧化气氛在1200～1230°C制备中温裂纹釉.研究了工艺条件对中温裂纹釉的影响.实验结果表明:在配方组成不变的情况下,工艺条件对裂纹釉有着重要的影响.当球磨时间为9min时,釉浆浓度均匀易于裂纹釉的形成;同时当浸釉时间为6～9s,烧成温度为l200～1220°C,保温时问为20min时,釉面平整光滑,呈现大片开裂.

摘要： 利用OM、SEM、EDS和XRD等测试手段分析了转速和球磨时间对14Cr-ODS合金粉的形貌、显微结构及物相的影响.结果显示,转速为250rpm时,随着球磨时间的延长,粉末粒径增大,16h时基本稳定;晶格常数增大,晶粒尺寸不断减小并趋于稳定;12h时颗粒内部出现层状结构并不断细化直至消失,颗粒成分更接近名义成分.研究表明,12h时合金化已开始,持续球磨使合金化程度提高,30h时基本实现完全合金化,合金化过程可分为包覆、粘结、分层、细化、均匀化5个阶段.研究还发现,当转速提高到300rpm时,合金化进程加快.

摘要： 本发明提供了一种设置研磨时间上限和研磨时间下限的方法及装置，该方法包括获取第一预设数量个型号相同的晶圆分别对应的理想研磨时间；对理想研磨时间进行拟合，得到拟合函数；根据理想研磨时间对应的理想研磨时间区域，将拟合函数加上第一阈值作为研磨时间上限，将拟合函数减去第二阈值作为研磨时间下限，以使理想研磨时间区域的预设比例分布在研磨时间上限和研磨时间下限之间。将研磨时间上限和研磨时间下限均设置成动态的值而非固定值，相比于现有技术本方案可以使待生产的晶圆的实际研磨时间更大概率的分布在所述研磨时间上限和所述研磨时间下限之间，并且研磨时间上限和研磨时间下限之间的差值较小，从而提高了研磨工艺的稳定性。

摘要： 本发明提供了一种设置研磨时间上限和研磨时间下限的方法及装置，该方法包括获取第一预设数量个型号相同的晶圆分别对应的理想研磨时间；对理想研磨时间进行拟合，得到拟合函数；根据理想研磨时间对应的理想研磨时间区域，将拟合函数加上第一阈值作为研磨时间上限，将拟合函数减去第二阈值作为研磨时间下限，以使理想研磨时间区域的预设比例分布在研磨时间上限和研磨时间下限之间。将研磨时间上限和研磨时间下限均设置成动态的值而非固定值，相比于现有技术本方案可以使待生产的晶圆的实际研磨时间更大概率的分布在所述研磨时间上限和所述研磨时间下限之间，并且研磨时间上限和研磨时间下限之间的差值较小，从而提高了研磨工艺的稳定性。

摘要： 本发明涉及咖啡机的控制技术领域，特别涉及一种咖啡机研磨时间自动调整方法及咖啡机，通过采样监测所述咖啡机的咖啡粉压缩模组的工作电流；于所述工作电流超过预设值时所述压缩模组中止作业，并累计中止次数；通过所述中止次数计算第一工作时间调整量ΔT2，所述第一工作时间调整量ΔT1随所述中止次数的增大而增大；通过所述第一工作时间调整量ΔT1和预设马达工作时间Ts得出第一马达工作时间T1，使得T1＝Ts‑ΔT1。与现有技术相比，通过检测压缩模组的工作电流以判断是否磨粉过量，若工作电流较大则表明磨粉过多，通过减少研磨时间以调低磨粉量避免磨粉过多影响咖啡口感。

摘要： 本发明公开了一种研磨时间控制方法、装置、设备及可读存储介质，其中，该方法包括：获取在第二抛光盘上的实际研磨时间超出预设研磨时间的待研磨物质数目；判断待研磨物质数目是否达到预设值；当待研磨物质数目到达预设值时，对待研磨物质在第一抛光盘上的初始研磨时间进行调整。通过实施本发明，保证了待研磨物质在第二抛光盘的研磨时间处于预设研磨时间范围内，提高了待研磨物质的研磨效率，降低了加工成本。

摘要： 本发明涉及一种调整化学机械抛光工艺中硅片研磨时间的方法，所属硅片研磨技术领域，包括如下操作步骤：1）获取最近m批硅片各自的研磨时间；2）确定下一批硅片的模糊研磨时间；3）获取最近一批每枚硅片的去除量并计算平均去除量dn及加工要求的目标去除量ds，计算修正系数K=dn/ds；3）确定下一批硅片的研磨时间T(n+1)=T0/K，并相应调整Recipe。具有及时准确地调整硅片研磨时间的优点。解决了每批次加工后CMP机台状况的变化和差异导致的硅片去除量不稳定的问题。保证获得稳定的去除量。

摘要： 本发明是关于一种物料易磨性的评价方法及物料粉磨时间和粉磨物料细度的预测方法。所述的物料易磨性评价包括以下步骤：物料粉磨；每粉磨一定时间，测定物料细度；重复上述步骤至少4次以上；以粉磨时间为自变量，物料细度为因变量，其函数关系式为p＝a+b×c

摘要： 本实用新型公开了一种便于住院病人消磨时间的病床，包括床板，所述床板的顶端一侧连接有靠背，且靠背的内部设置有手部锻炼机构，所述床板的顶端另一侧连接有床尾板，且床尾板的一端中心处设置有显示屏，所述床板的顶端中心两侧连接有扶手，且床板的底端四角连接有支撑柱，所述床板的底端设置有运动机构，所述手部锻炼机构包含有设置在靠背内部的滑孔，且滑孔的内部设置有训练绳，所述训练绳的末端连接有重力箱，可以无聊过程中通过锻炼忘却时间流逝。本实用新型，可以通过设置的手部锻炼机构与运动机构以供患者根据自身任意选择，可以在锻炼过程中使患者度过漫长无聊的住院时间，而且还可以加强自身身体素质。

摘要： 本实用新型公开了一种智能自动化电感研磨时间可控机构，包括研磨机，所述研磨机由研磨盘、控制电路和驱动单元组成，所述驱动单元包括翻转电机和研磨电机，所述翻转电机和研磨电机的表面均电性连接有定时开关，控制电路包括终端处理器，研磨盘的表面安装有监测模块，监测模块的输出端与终端处理器的输入端双向电连接，终端处理器的输出端与定时开关的输入端双向电连接。本实用新型通过监测模块对材料数据进行监测并利用定时开关控制驱动单元的运行时间，能够大幅提高材料加工效率，节省人工起闭研磨机的操作步骤，解决了现有的研磨机构不具备对研磨时间进行控制的效果，需要人工对时间进行准确掌握，严重影响了研磨材料加工合格率的问题。

摘要： 本发明涉及籽粒苋籽实球磨的技术领域，且公开了一种高能纳米冲击磨对籽粒苋籽实球磨时间的调控装置，包括外壳，所述外壳的内部活动连接有主动轮，主动轮的外部活动连接有皮带，主动轮的外部固定连接有撞击杆，外壳的内部活动连接有延时组件，通过本装置所有结构之间的相互作用下，可以使得在籽粒苋籽实放入本装置后根据不同的打磨需求对其进行不同时长的调节，而且可以在主动轮转动失速时，及时通过控制中枢控制驱动电源不再驱动主动轮，同时在顶杆与推杆之间的作用下使主动轮逐渐减速，从而达到了可以在主动轮转动速度过快时及时对其进行减速的效果，保证了加工效果。

摘要： 本实用新型公开了一种陶瓷料球磨时间控制装置，设置有按钮和防护板；按钮，设置在时控开关的前侧，所述时控开关的前侧卡合有对按钮进行防护的防护板；包括：墙体，设置在所述时控开关的后侧，所述时控开关的内部上下两侧均设置有对时控开关进行固定的固定机构；通槽，开设在所述时控开关的内部，所述时控开关的左右两侧均开设有便于防护板滑动的移动槽；转盘，轴承连接在所述时控开关的内部左右两侧。该陶瓷料球磨时间控制装置，安装有防护板和限位柱，由于限位柱的设置实现对防护板的固定，避免限位柱出现滑动的现象，对按钮进行防护，避免按钮受到外力碰撞使内部的参数进行改变。