爆炸危险性
爆炸危险性的相关文献在1986年到2022年内共计109篇,主要集中在安全科学、化学工业、矿业工程
等领域,其中期刊论文86篇、会议论文9篇、专利文献452199篇;相关期刊62种,包括武警学院学报、低温与特气、煤矿安全等;
相关会议9种,包括第27届全国高校安全工程专业学术年会暨第9届全国安全工程领域工程硕士研究生教育研讨会、第九届全国硝酸硝酸盐技术交流会、第二届全国危险物质与安全应急技术研讨会等;爆炸危险性的相关文献由223位作者贡献,包括于仁龙、凡永鹏、包斯等。
爆炸危险性—发文量
专利文献>
论文:452199篇
占比:99.98%
总计:452294篇
爆炸危险性
-研究学者
- 于仁龙
- 凡永鹏
- 包斯
- 叶国庄
- 吕忠
- 周西华
- 姚斌
- 娄建武
- 安高军
- 张勋
- 张怡
- 张虎强
- 彭波
- 戴凤威
- 方博
- 晏俊伟
- 李刚
- 李润之
- 武司苑
- 毛蛟龙
- 熊春华
- 王娟
- 王延生
- 王立芬
- 王鑫阳
- 王雪峰
- 纪冲
- 袁胜聪
- 裴平
- 赵斌
- 赵长征
- 邓存宝
- 邓汉忠
- 郝朝瑜
- 钟宁
- 阳世群
- 陈曦
- 韩美
- 鲁长波
- 黄戈
- 黄郑华
- 齐定强
- 龙源
- Li Chao
- Li Ming
- Lü Chun-ling
- WEI Yan-ju
- ZHAO Yu-ying
- 丁俊元
- 丁福龙
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李炎斌
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摘要:
根据项目审图中关于柴油发电机房布置位置的要求,结合《中华人民共和国消防法》中相应名词解释,分析审图意见及相关规范条文要求的合理性及适应性,并提出规范标准名词应与作为基础的法律条文名词保持一致。
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范咏峰;
李少鹏;
韦建树
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摘要:
控制室和机柜间防爆要求探讨及相关标准梳理——控制室和机柜间的抗爆要求一直是大家关心的问题,安监总管三[2017]121号《化工和危险化学品生产经营单位重大生产安全事故隐患判定标准(试行)》中将“控制室或机柜间面向具有火灾、爆炸危险性装置一侧不满足国家标准关于防火防爆的要求”列为重大事故隐患判定项,之后又陆续出台了一些要求,比如应急[2019]78号《危险化学品企业安全风险隐患排查治理导则》和安委[2020]3号《全国安全生产专项整治三年行动计划》都提出了相关要求。
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闫长岭
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摘要:
《危险化学品安全专项整治三年行动实施方案》中明确提出:涉及爆炸危险性化学品的生产装置控制室、交接班室不得布置在装置区内,己建成投用的必须于2020年底前完成整改;涉及甲乙类火灾危险性的生产装置控制室、交接班室原则上不得布置在装置区内,确需布置的,应按照《石油化工控制室抗爆设计规范》(GB 50779-2012),在2020年底前完成抗爆设计、建设和加固。控制室的抗爆问题主要集中在以下2个方面。
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刘小东
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摘要:
统计发现,7,8月以及12月至次年1月是粉尘爆炸高发月份。这主要是因为,夏季空气潮湿,金属粉尘容易受潮,爆炸危险性增加;而冬季空气干燥,木材和食品粉尘不易团聚悬浮粒径小、活性增大,点火能量降低,易积累热量引起爆炸。尤其2014年8月2日导致146人遇难的江苏昆山特别重大铝粉尘爆炸事故后,“粉尘爆炸”这个相对陌生的专业名词进入公众视野。此后,全国对粉尘爆炸隐患进行了颇为系统的治理,粉尘爆炸事故得到较为有效的控制。然而,粉尘爆炸事故具有突发性,易造成群死群伤和高额经济损失。企业应根据粉尘爆炸事故的特点和规律做好粉尘爆炸的防范措施。
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刘韦光
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摘要:
金属粉尘的爆炸危险性受粒径、爆炸下限、最小点火能、最大爆炸压力等多因素决定.通过粗糙集揭示各因素量化数据间的内在联系,客观计算出各因素决定金属粉尘爆炸危险性级别的权重,结合模糊数学综合评判多因素的能力,建立了金属粉尘爆炸危险性评估模型.通过模型的建立,可应用于金属粉尘爆炸性质的定量描述,评判粉尘自身属性的危险程度.
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康富军
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摘要:
随着快速掘进技术的应用,粉尘治理问题越来越突出,掘进工作面产尘量激增,粉尘浓度可达2000 mg/m^(3)以上。矿尘危害体现在恶化作业环境、产生爆炸危险性、减少仪器寿据统计,2000-2015年全国共发生煤尘爆炸事故14起,死亡483人。此外,仅2014年全国报告职业病29972例,其中煤炭等工业行业占52.73%[1]。
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吴菲;
朱桂明;
李健
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摘要:
钢铁企业对氧气需求量巨大,各个钢铁企业设有不同规模的氧气、液氧储罐。但是,氧气、液氧具有助燃、爆炸等特点,储罐一旦泄漏,遇到可燃物或明火极易发生火灾、爆炸事故。—、危险性分析(一)火灾、爆炸危险性氧气属助燃气体,浓度超过23%的氧气有着火的危险;遇到可燃气体如丙烷或油脂等可燃物质,可能引起火灾或爆炸事故的发生。
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白刚;
周西华;
宋东平
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摘要:
针对煤矿火区封闭过程中常发生的瓦斯爆炸问题,运用20 L爆炸装置,实验研究了不同环境温度(25~200°C)和CO浓度(1%~10%,体积分数)条件下瓦斯的爆炸极限和最大爆炸压力.结果 表明:单因素可燃性气体CO体积分数升高,瓦斯爆炸上限、下限均下降,爆炸极限范围变宽;温度升高,爆炸上限升高,下限下降;常压条件下,随着温度升高,爆炸上限与初始温度呈二次函数关系变化,爆炸下限与初始温度呈对数关系变化;瓦斯爆炸上限与下限爆炸压力随着初始温度升高均降低,随着CO体积分数升高均升高.多因素高温与CO气体耦合作用下,瓦斯爆炸上限升高,下限下降,瓦斯爆炸危险性增加;初始温度和CO气体对爆炸极限的耦合影响比单一因素的影响大,对爆炸上限的影响更为显著.
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唐秋明;
张爱军;
任卫东;
吴应飚;
王木申
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摘要:
对乳化炸药乳化的动能(转动搅拌)、硬摩擦、压强能(微射流)3种作用下的生成热的构成进行了归纳分析,并叙述了上述3种生成热的热升温试验测定及爆炸危害推导结果.结果表明:乳化搅拌线速度为11.4、14.8 m/s和22.4 m/s时,可能发生爆炸的干运转时间分别为125、48 min和5 min;单螺杆泵以1.0 m/s的线速度输送胶体时的摩擦热升温相当于乳化线速度15.1 m/s时的热升温;压强能2.3 MPa(射流流速35 m/s)作用下的乳化受体几乎不升温.以上说明,中国相关法规标准关于乳化器线速度不大于15 m/s、胶体螺杆泵转速不大于100 r/min的规定具有一定合理性;但就本质安全而言,上述指标下的动能(转动搅拌)、硬摩擦两种作用的爆炸危险性仍较大,而压强能较低时(压力2.3 MPa)的原料射流乳化的爆炸危险性则较低.因此,在当前乳化炸药生产线、地面站与混装车生产产能状况和质量要求下,乳化器及胶体螺杆泵线速度不宜进一步降低,淘汰乳化器搅拌和胶体螺杆泵湍流的乳化方式,代之以原料射流的乳化方式(即全静态乳化),是提高乳化炸药安全生产水平的根本措施.%Heat of formation from kinetic energy caused by rotational mixing, dry friction and low pressure energy of micro jetin emulsification of emulsion explosive was summarized and analyzed. Results of temperature rising test and explosion hazard derivation of these three heats of formation were described. Test results indicate that when the linear velocity reaches 11. 4, 14. 8 m/s, and 22. 4 m/s, the dry-running time of the explosion is 125, 48 min, and 5 min respectively. Friction heat of the mono pump with the linear velocity of 1. 0 m/s is equivalent to the kinetic energy of the blender at 15. 1 m/s. At the pressure energy of 2. 3 MPa (flow velocity at 35m/s), the emulsion system barely heats up. Those results demonstrate rationality of the laws and regulations about linear speed of emulsifier no more than 15 m/s and speed of colloidal screw pump no more than 100 r/min. But, there is high risk of dry friction and the kinetic energy caused by rotational mixing. Explosion risk of jet emulsification of raw material is acceptable with lower pressure energy ( pressure at 2. 3 MPa) . Under current requirement of production line of emulsion explosive, ground station, production capability and quality of mixed loading vehicle, linear speed of emulsifier and colloidal screw pump should not be reduced too low. Jet emulsification of raw material ( full static emulsification) is the key method to improve the safety production level of emulsion explosive.
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丁俊元;
金颖;
聂琦
- 《2016消防科技与工程学术会议》
| 2016年
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摘要:
本文围绕气雾剂制品的爆炸危险性进行了分析,对于河南省长垣县皇冠歌厅"12·15"重大火灾事故中的气雾剂制品——空气清新剂,设计实验探究其在电暖器烘烤加热时的爆炸危险性.有针对性地提出了气雾剂制品使用、储存方面的合理建议,以期减少此类安全事故的发生.实验现象及数据同时也为气雾剂事故的调查及火灾原因认定提供一定的数据支撑和理论依据.
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李向远
- 《第九届全国硝酸硝酸盐技术交流会》
| 2014年
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摘要:
简要总结了硝酸铵在生产、使用过程中发生过的爆炸事故,针对硝酸铵的主要危险性进行了分析,并对加压中和法硝酸铵工艺存在的危险性进行了探讨,提出了防止排污管线堵塞,酸性硝铵溶液含氯离子超标,其它有机无机杂质的影响等方面的预防措施.硝铵生产过程中的爆炸危险性是客观存在的,爆炸产生的后果是难以承受的,对此硝铵生产的组织者都要有清醒的认识。
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马丽
- 《2014消防科技与工程学术会议》
| 2014年
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摘要:
汽车加油站由于其场所的特殊性,易发生火灾、爆炸事故,本文从汽车加油站站内储存油品的易燃易爆性、加油站相关作业原因、非作业原因三方面对加油站存在的火灾、爆炸危险性进行了分析,并从消防安全管理、安全技术等方面提出降低加油站火灾、爆炸危险性的对策措施.
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周西华;
郭旭锋;
曹鹏;
毕波;
赵潮锋
- 《2010(沈阳)国际安全科学与技术学术研讨会》
| 2010年
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摘要:
本文针对高瓦斯矿井火区封闭时常常发生瓦斯爆炸的难题,采用实验研究的方法,进行常温常压下惰性气体对瓦斯爆炸界限影响的实验研究,得出常温常压下瓦斯爆炸下限为5%,瓦斯爆炸上限是13.5%。通过增加N2、CO2等惰性气体的浓度,降低氧浓度,实验研究得出瓦斯爆炸下限随氧浓度降低(惰性气体浓度升高)而提高,爆炸上限随氧浓度降低(惰性气体浓度升高)而快速降低。根据实验数据绘制瓦斯爆炸三角形,并进行新的惰化分区划分,不仅为火区封闭时防治瓦斯爆炸提供了一条技术方法途径,也能计算出惰化火区气体状态到惰化临界氧浓度线以下所需的惰性气体量。采用爆炸气体浓度修正法,更加准确判断煤矿采空区或火区气体爆炸危险性,对煤矿火区管理和安全工作具有重要的指导意义。
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Li Chao;
李超;
Li Ming;
李明
- 《第四届核基础技术领域青年学术交流会》
| 2017年
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摘要:
秦山三期(重水堆)核电站工程重水处理设施(QHWS)项目涉氢厂房存在爆炸风险,需要在设计时进行防爆泄压分析计算.在总结涉氢厂房建筑物结构和工艺系统特征的基础上,拟参考美国消防工程师协会《消防工程手册》对涉氢厂房的爆炸危险性进行分析,并利用中国现行标准GB50016-2014《建筑设计防火规范》和美国消防协会标准NFPA68-2013《爆燃泄压防爆标准》计算该项目涉氢厂房所需要的最小泄压面积,设计泄压面.计算结果表明,QHWS项目涉氢厂房存在爆炸风险,但厂房内爆炸超压在可接受范围,现有设计的泄压面积满足相关标准规范的要求,能够在爆炸事故发生时起到有效的泄压作用.
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杨晓菡
- 《中国土木工程学会工程防火技术分会2019学术年会暨2019中国工程防火技术与灭火救援大会》
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摘要:
利用TNT当量法对某汽车汽油加气站内压缩机房发生爆炸的危险性进行了评价研究.在研究中,考虑最不利情况下,分步骤从燃料信息、参与爆炸的天然气质量、爆炸能量E、TNT质量当量、爆炸模拟比、1000kgTNT爆炸试验中的相当距离R0、根据R0计算对应距离处的冲击波超压进行了详细计算.计算结果表明:压缩机房爆炸对距其23.4m处的周围高层D座建筑产生的冲击波超压远小于0.013Mpa,相应造成的破坏作用为受压面的门窗大部分破碎.表明该汽车加油加气站内压缩机房爆炸对防火间距不满足规范要求的周围高层建筑的不会造成严重的破坏作用.