爆炸下限

摘要： 为研究锌粉尘爆炸特性,采用特殊条件下气体/粉尘爆炸参数实验装置,对三种粒径分别为0.1μm、1μm和10μm的锌粉尘进行粉尘爆炸特性实验研究。结果表明,在环境温度为20~25°C,相对湿度为50%~60%的条件下,粒径为0.1μm、1μm和10μm的锌粉尘爆炸下限分别为250~500g/m^(3)、500~1000g/m^(3)和500~1000g/m^(3)。粉尘最大爆炸压力随质量浓度的增大呈先增后减的趋势,分别为0.847MPa、0.503MPa和0.488MPa,对应的质量浓度为4000g/m^(3)、4500g/m^(3)和5500g/m^(3)。在相同质量浓度下,爆炸压力和爆炸指数随粒径增大而减小,粒径为0.1μm、1μm和10μm锌粉尘的最大爆炸指数分别为17.92MPa·m·s^(-1)、13.03MPa·m·s^(-1)、12.21MPa·m·s^(-1),粉尘爆炸危险性均为St1级。

摘要： 为探究油页岩粉尘的爆炸特性,以龙口(Longkou,LK)、茂名(Maoming,MM)、桦甸(Huadian,HD)和抚顺(Fushun,FS)4种油页岩粉尘为研究对象,采用20 L球形爆炸装置,对这4种油页岩粉尘样品开展系统的爆炸实验,探讨油页岩粉尘的粉尘云质量浓度、粒径、挥发分、灰分、氧含量等对其爆炸特性的影响。结果表明:挥发分含量越高,油页岩粉尘的最大爆炸压力p_(max)、最大压力上升速率(dp/dt)_(max)越高,爆炸下限越低;挥发分和灰分对油页岩粉尘云爆炸分别有显著的促进和抑制作用。在37.52~106.43μm粒径范围内,这4种油页岩粉尘样品的p_(max)和(dp/dt)_(max)均随其粉尘粒径的增大而降低,且到达最大爆炸压力的时间逐步缩短,说明小粒径油页岩粉尘较高的脱挥发速率能提高爆炸的反应程度。当粉尘质量浓度在400~2500 g/m^(3)范围内时,p_(max)和(dp/dt)_(max)均随粉尘云质量浓度的升高呈现先升高后降低的变化趋势,高于最佳粉尘云质量浓度(1000 g/m^(3))时略有下降,但维持在较高水平,表明超过最佳质量浓度的粉尘云引燃后仍有较强的破坏力;LK样品的p_(max)和(dp/dt)_(max)均最高,分别为0.61 MPa和29.32 MPa/s,与挥发分含量相当的褐煤在同一水平,其爆炸下限为200 g/m^(3),在4种样品中最低,高于挥发分含量相当的褐煤;在N_(2)惰化条件下,LK样品的p_(max)和(dp/dt)_(max)均随环境氧含量的降低而降低,当氧含量降至15%时,系统不再发生爆炸,极限氧含量为16%。

摘要： 针对不同浓度的化学品水溶液会因其气相体积分数的变化而呈现出不同爆炸危险性的情况,可使用道尔顿分压定律与拉乌尔定律对其在泄漏情况下发生爆炸的可能性进行定性、定量分析,从而明确不同浓度化学品溶液的火灾危险性分类,为生产、储存相关化学品溶液提供安全设计方面的指导意见。

摘要： 提出了高温高压下气体在氧气中的爆炸下限数值预测模型,并对25~90°C、0.2~0.6MPa下甲烷在氧气中的爆炸下限进行了实验测定。结果表明:随着温度的升高,甲烷爆炸下限的实验值逐渐降低。爆炸下限的预测值与实验值相对误差最大值仅为1.29%,实现了可燃气体在氧气中爆炸下限的准确预测。对于燃料-氧气体系,温度的升高对可燃气体在氧气中的影响比在空气中更为显著,爆炸下限下降的速率更快,说明爆炸危险性更高。

摘要： 按照GB/T 16425—2018,对滚塑级聚乙烯粉末进行了爆炸下限的测试,并与阻燃、发泡型功能粉末进行了对比.结果发现,滚塑级聚乙烯粉末的爆炸下限为80 g/m3.随着粒径的减小,爆炸下限降低,但其规律和已有经验不同.AC发泡剂有抑爆作用,而溴锑阻燃剂没有.经分析指出,滚塑加工中粉尘爆炸的风险较大,应予以管理和预防.

摘要： 伴随着市场化工材料需求的多样化发展,化工生产过程中所需要的化学原材料越来越多,加之各种化学原材料的反应特性不同,化工生产过程中容易出现高温、高压、易燃易爆、材料腐蚀以及有毒气体外泄等情况,其中,易燃易爆引起的火灾是化工产业中危害最大、损失最高的化工事故.因此,进行化工企业的火灾、爆炸预防格外重要,而进行火灾爆炸防护工作最为重要的环节就是进行化工设备检修以及在启动之前的动火检测.化工企业生产检修过程主要对生产设备中的化学气体以及原材料中的易燃易爆品进行抽样调查,按照安全监测分析方法进行生产检修,主要采用的分析检修法为气相色谱法,结合样本气体进行实验分析,设计分析步骤,包括样本收集的方式、化工气体与标准气体的调配与检测、气相色谱适用范围与执行、样本数据信息计算等,将最终得出的数据信息进行分析检测,保障化工设备检修动火的安全.

摘要： 伴随着市场化工材料需求的多样化发展,化工生产过程中所需要的化学原材料越来越多,加之各种化学原材料的反应特性不同,化工生产过程中容易出现高温、高压、易燃易爆、材料腐蚀以及有毒气体外泄等情况,其中,易燃易爆引起的火灾是化工产业中危害最大、损失最高的化工事故。因此,进行化工企业的火灾、爆炸预防格外重要,而进行火灾爆炸防护工作最为重要的环节就是进行化工设备检修以及在启动之前的动火检测。化工企业生产检修过程主要对生产设备中的化学气体以及原材料中的易燃易爆品进行抽样调查,按照安全监测分析方法进行生产检修,主要采用的分析检修法为气相色谱法,结合样本气体进行实验分析,设计分析步骤,包括样本收集的方式、化工气体与标准气体的调配与检测、气相色谱适用范围与执行、样本数据信息计算等,将最终得出的数据信息进行分析检测,保障化工设备检修动火的安全。

摘要： 为了研究糖粉最大爆炸压力和爆炸下限与喷粉压力及点火延迟时间之间的影响关系,使用20L球形特殊条件下气体/粉尘爆炸参数试验装置进行糖粉爆炸试验,结果表明:①通过计算机输出的容器内爆炸压力时间曲线可以将糖粉爆炸过程归纳为5个阶段.②糖粉最大爆炸压力受点火延迟时间、喷粉压力共同作用影响.设定喷粉压力为1.5 MPa,糖粉最大爆炸压力先随着点火延迟时间的增加而缓慢增加,当点火延迟时间为90 ms时最大爆炸压力达到波峰值0.300 MPa;然后最大爆炸压力随点火延迟时间增加而减小.设定点火延迟时间为90 ms,糖粉最大爆炸压力随着喷粉压力的增加,呈现增加缓慢减小减小增加的变化过程,当喷粉压力为1.1 MPa时达到波峰值0.321 MPa.③喷粉压力及点火延迟时间共同影响糖粉爆炸下限浓度,试验得到糖粉爆炸下限浓度最小值为90 g/m3～100 g/m3,喷粉压力为2 MPa,点火延迟时间为60 ms.本次试验可为糖粉生产企业避免粉尘爆炸事故提供参考.

摘要： 为了研究不同湿度条件下低浓度甲烷-空气混合物爆炸特征,设计了饱和湿空气发生及储存装置,对管路、气囊和爆炸腔体进行温度控制和流量调节,实现了不同相对湿度的甲烷-空气混合气体的配置.采用20L球形爆炸测试装置,分析不同相对湿度、甲烷浓度对混合物的最大爆炸压力、最大压力上升速率、爆炸下限及层流燃烧速度的影响.结果表明,随着相对湿度增大,最大爆炸压力和最大爆炸压力上升速率逐渐下降,且呈一定的线性关系.混合气体相对湿度从27.7％增大到80.1％时,甲烷爆炸下限从5.15％上升到5.25％,上升率1.9％,层流燃烧速度随相对湿度的增大也呈线性降低趋势.在本文条件下,相对湿度对甲烷-空气混合物的爆炸影响较小,这主要与常温常压下水蒸气的饱和分压力较低有关,但在高温高压时仍需考虑水蒸气含量的增大对混合气体爆炸特征的影响.

摘要： 通过对《建筑电气》2017年第4期《小议事故风机》一文的学习,对其中提到的事故风机的供电电源、事故风机的过载保护问题提出不同观点.

摘要： 基于定量结构-性质相关性(QSPR)原理,研究了有机物爆炸下限与其分子结构间的内在定量关系.根据分子结构计算用于反映分子各种结构信息的结构参数,应用遗传-多元线性回归算法从大量结构参数中优化筛选出与爆炸下限最为密切相关的一组结构参数作为分子描述符,建立相应的线性预测模型.在此基础上,采用支持向量机方法对同样的分子描述符与爆炸下限之间存在的非线性关系进行模拟,建立了根据分子结构预测有机物爆炸下限的非线性模型.对模型性能进行内部及外部验证,结果表明,两种模型爆炸下限的预测值与实验值均符合良好,在实验误差允许的范围之内.该方法的提出为工程上提供了一种预测有机物爆炸下限的新方法.

摘要： 研究了转炉煤气的爆炸下限、最大爆炸压力及压力上升速率，以及氢含量对转炉煤气爆炸性的影响。结果表明：rn转炉煤气中微量氢的变化对其爆炸性影响较小，4种转炉煤气的爆炸下限分别为31％、29％、23％和20％，随着转炉煤气中CO含量增加下限值逐渐减小且渐趋于12.5％，Le Chatelier式不适用于转妒煤气爆炸下限的计算，误差16％。转炉煤气最大爆炸压力为0.57MPa，最大爆炸压力上升速率为23.91MPa.s-1。

摘要： 本文选用200～325 目和100～200目的镁粉和固体粉末惰性介质的混合物作为实验样品，使用Siwek 20L球形爆炸测试装置对镁粉和不同比例的惰性介质混合物的爆炸下限和爆炸指数进行了实验研究。实验结果表明，当在100～200目的镁粉中添加碳酸钙、氯化钠和硼砂的浓度达到40％时，混合物的爆炸下限均有明显的上升；当在200～325 目的镁粉当量为6g时，添加浓度为40％的碳酸钙、氯化钠和硼砂，混合物的爆炸指数有不同程度的降低。结合本次实验结果，通过对三种惰性介质的惰化机理进行了讨论，可知硼砂对镁粉的惰化效果更为明显。

摘要： 为了提高转炉煤气的回收率，适当提高煤气的允许氧浓度是一条有效途径。论文根据国际标准建立了转炉煤气的极限氧浓度测试系统，利用分压法配制了多种不同组分的转炉煤气样气并进行了爆炸测试，得到转炉煤气的极限氧浓度为6.2％。与现有国家标准相比，现行的允许氧浓度2％过于严格，在工艺允许的情况下提高到3％仍有1倍的安全系数。

摘要： 为了提高转炉煤气的回收率，适当提高煤气的允许氧浓度是一条有效途径。论文根据国际标准建立了转炉煤气的极限氧浓度测试系统，利用分压法配制了多种不同组分的转炉煤气样气并进行了爆炸测试，得到转炉煤气的极限氧浓度为6.2％。与现有国家标准相比，现行的允许氧浓度2％过于严格，在工艺允许的情况下提高到3％仍有1倍的安全系数。

摘要： 为了提高转炉煤气的回收率，适当提高煤气的允许氧浓度是一条有效途径。论文根据国际标准建立了转炉煤气的极限氧浓度测试系统，利用分压法配制了多种不同组分的转炉煤气样气并进行了爆炸测试，得到转炉煤气的极限氧浓度为6.2％。与现有国家标准相比，现行的允许氧浓度2％过于严格，在工艺允许的情况下提高到3％仍有1倍的安全系数。

摘要： 为了提高转炉煤气的回收率，适当提高煤气的允许氧浓度是一条有效途径。论文根据国际标准建立了转炉煤气的极限氧浓度测试系统，利用分压法配制了多种不同组分的转炉煤气样气并进行了爆炸测试，得到转炉煤气的极限氧浓度为6.2％。与现有国家标准相比，现行的允许氧浓度2％过于严格，在工艺允许的情况下提高到3％仍有1倍的安全系数。

摘要： 着重阐述了氯碱厂设备检修中《常压置换动火》(下文简称"常压动火")和《正压不置换动火》(下文简称"正压动火")的理论依据及具体所采取的安全技术措施和办法,为氯碱厂设备检修动火安全提供可靠的保障。

摘要： 着重阐述了氯碱厂设备检修中《常压置换动火》(下文简称"常压动火")和《正压不置换动火》(下文简称"正压动火")的理论依据及具体所采取的安全技术措施和办法,为氯碱厂设备检修动火安全提供可靠的保障。

摘要： 着重阐述了氯碱厂设备检修中《常压置换动火》(下文简称"常压动火")和《正压不置换动火》(下文简称"正压动火")的理论依据及具体所采取的安全技术措施和办法,为氯碱厂设备检修动火安全提供可靠的保障。

摘要： 本发明提供了一种计算煤粉ELHC的方法及其应用，该方法包括：测定煤粉的空干基灰分A

摘要： 本发明提供了一种计算煤粉ELHC的方法及其应用，该方法包括：测定煤粉的空干基灰分A

摘要： 本发明提出了确定金属板材爆炸焊接装药厚度窗口上限和下限的新准则：在爆炸焊接过程中，炸药爆轰产生的爆炸荷载必须使复板产生弯曲，但又不能使复板产生裂纹或破坏，才能实现成功焊接。据此形成了爆炸焊接装药厚度窗口的上限和下限计算方法，按该方法可直接得出装药厚度的上限和下限值，不仅适宜于爆炸焊接工程应用，而且对于特种材料爆炸焊接装药参数提供了便捷方法和理论依据。

摘要： 本发明公开了一种测定蓄热氧化高温条件下瓦斯爆炸下限的装置及方法，包括用于对空气或瓦斯加热的加热装置和设置在加热装置上的传感器组件，加热装置包括外墙和设置在外墙内的加热组件，外墙中心设有供空气或瓦斯流通且贯穿的流道，流道中部具有直径大于流道的扩径段形成加热腔，加热组件位于加热腔内，加热组件包括自外向内依次设置的内墙和蓄热陶瓷，内墙内壁上设置有用于对蓄热陶瓷加热的电加热器，蓄热陶瓷中心设有与流道连通的通气孔，传感器组件包括用于对加热腔内压力进行检测的压力传感器和用于对加热腔内温度进行检测的温度传感器。本发明能测得900°C以上高温条件下瓦斯的爆炸下限，提高测定范围，保证测验的精确性。

摘要： 本发明属于煤矿安全领域，涉及一种测定高温条件下瓦斯爆炸下限的装置及方法，包括高温氧化腔组件，与该高温氧化腔组件连接的充气组件以及设置在高温氧化腔组件上的压力监测组件；高温氧化腔组件包括为瓦斯爆炸反应提供高温环境和空间的不锈钢内胆、电加热丝、保温层、金属外壳和温度传感器；压力监测组件包括覆盖在不锈钢内胆上方的隔热盖板、弹簧、金属支架、位移指针、标尺和高速摄像机；充气组件与不锈钢内胆底部连通。本发明采用简单的装置且单次试验操作时间短的方法测定高温条件下瓦斯爆炸下限，解决目前测定装置需要抽真空，加工复杂的问题；解决测定方法单次试验所需时间长的问题；解决方法不能测定540°C‑900°C范围内瓦斯爆炸下限的问题。

摘要： 一种高温高压条件下多元可燃液体蒸汽爆炸下限测试装置及工作方式，其属于爆炸科学领域。该装置包括：球形爆炸容器、加热系统、配气系统、点火系统、时序控制器及数据采集系统。球形爆炸容器通过加热系统控制，使容器中形成需要的温度环境。通过真空泵将球形爆炸容器抽真空，多元液体通过注射器经注液阀注入容器后气化，再通过分压阀通入空气。压力传感器与数据采集器相连用于收集压力数据。在多元液体蒸汽/空气混合物混合均匀后通过时序控制器触发点火系统。通过压力数据和火焰图像可判断是否达到爆炸状态，从而实现测量高温高压条件下多元可燃液体蒸汽的爆炸下限。

摘要： 本发明公开了一种测定蓄热氧化高温条件下瓦斯爆炸下限的装置及方法，包括用于对空气或瓦斯加热的加热装置和设置在加热装置上的传感器组件，加热装置包括外墙和设置在外墙内的加热组件，外墙中心设有供空气或瓦斯流通且贯穿的流道，流道中部具有直径大于流道的扩径段形成加热腔，加热组件位于加热腔内，加热组件包括自外向内依次设置的内墙和蓄热陶瓷，内墙内壁上设置有用于对蓄热陶瓷加热的电加热器，蓄热陶瓷中心设有与流道连通的通气孔，传感器组件包括用于对加热腔内压力进行检测的压力传感器和用于对加热腔内温度进行检测的温度传感器。本发明能测得900°C以上高温条件下瓦斯的爆炸下限，提高测定范围，保证测验的精确性。

摘要： 本发明公开的二甲醚爆炸下限的检测方法，其特征在于在加注管路的易泄漏处安装传感器对二甲醚的爆炸下限进行检测，当被检测的二甲醚的浓度为3.4％(V/V)时；所述传感器为通过蜂鸣器发出报警，并通过电气联锁方式切断仪表气源电磁阀和连接。所述传感器为接触燃烧式二甲醚检测仪或红外吸收式气体二甲醚检测仪。本发明的二甲醚爆炸下限的检测方法可以准确地检测出泄漏的二甲醚浓度，将泄漏的二甲醚浓度控制在爆炸下限以上，保证了加注站的安全性。

摘要： 本实用新型公开了一种焚烧技术用的安全型爆炸下限监测系统GLEL，涉及工业废气治理技术领域，检测组件，包括检测器，所述检测器上安装有排气管、出水管，所述检测器外壁上还设置有助燃组件，所述助燃组件包括通过连接管连接在检测器外壁上的第一调节阀，所述第一调节阀上安装有氢气管，且所述检测器外壁上还设置有除水组件；所述除水组件包括集水容器，所述集水容器上端安装有进气管、出气管，所述进气管连接有盘管；本实用新型有效降低粉尘颗粒度和水分直接带给检测器精度影响，通过伴热管与滤芯的设置可以有效降低管道堵塞的风险，且滤芯可根据后端压力检测器读数值反馈更换替用，更换方便，成本低廉。

摘要： 本实用新型提出一种VOCs废气爆炸下限的在线监测系统，属于气体爆炸下限监测技术领域，其能够对高含尘量、高湿度的VOCs废气的爆炸下限进行在线监测。该在线监测系统包括依次串联连接的一级除湿装置、二级除湿装置、除尘装置和LEL监测仪；所述一级除湿装置为空冷式除湿装置，所述二级除湿装置为电子式除湿装置；所述一级除湿装置的进气口端连接有取样管，所述LEL监测仪的出气口端连接有回气管，所述取样管和回气管均与VOCs废气管相连通。