热加工图

摘要： 采用MMS-100热力模拟机对Cu-Ni-Ti合金进行了温度为700~850°C、变形速率为0.01~10 s-1的等温压缩试验。研究表明,流变应力随应变程度增加快速上升至极限值后逐渐转变为平缓曲线,随温度增加而降低,随应变速率增加而上升。基于应力与变形速率和应变温度之间的关系,构建了Cu-Ni-Ti合金的本构方程和热加工图。得到了Cu-Ni-Ti合金较优热加工工艺:温度为840~850°C,应变速率为0.1~1 s^(-1)。较优工艺条件下,组织为动态回复、再结晶的晶粒,失稳区组织多为细长的纤维组织。

摘要： 采用TB9钛合金作为研究对象,在Gleeble-1500热模拟设备上对圆柱试样进行高温等温压缩实验,热压缩温度为750~1000°C,应变速率为0.01~10 s^(-1),对获得的实验结果进行摩擦修正,并根据摩擦修正后的应力-应变曲线绘制热加工图。结果表明:摩擦修正后的应力-应变曲线明显低于修正前的曲线,且随着应变的增加,摩擦修正前后的应力差值逐渐增加;计算获得了经过摩擦修正的真应力-应变曲线σ=arcsinh[εexp(Q/RI)]^(1/n)/α,可用该式预测TB9钛合金在750~1000°C,不同应变速率条件下的应力。失稳变形会导致TB9钛合金产生与压缩方向呈约45°的流变局域化区域变形带,合金的组织均匀性较差;在适宜的工艺窗口内热加工,合金主要发生动态再结晶和动态回复,可以改善显微组织,提高合金的性能。根据建立的热加工图,得出了TB9钛合金的适宜热变形工艺参数为:变形温度850~1000°C,应变速率0.01~1 s^(-1)。

摘要： 目的揭示新型高强韧钛合金Ti-6Cr-5Mo-5V-4Al(Ti6554)在710~910°C和0.001~10 s^(-1)条件下的热变形行为、热加工图和微观组织演化机制。方法基于Gleeble-3800D热模拟试验和金相观察,基于实测数据拟合Arrhenius型全应变本构模型。结果建立了本构模型σ=0.0045ln{(Z/4.66×4.66×10^(12))^(1/3.76)+[(Z/4.66×10^(12))^(2/3.76)+1]^(1/2)};建立了应变为0.1~0.9的热加工图;Ti6554钛合金在温度高于850°C、应变速率低于0.1 s^(-1)和应变大于0.6的条件下,会发生明显的动态再结晶现象。结论预测流动应力值与实验值的最大误差为10%,为制定Ti6554钛合金锻件热加工工艺提供了理论依据。

摘要： 目的建立铸态GH4175合金的本构模型以预测材料变形过程中的流动应力,绘制其热加工图,用于优选铸态GH4175合金热变形的工艺参数。方法采用Gleeble-3500热模拟压缩试验机对铸态GH4175合金试样在不同的变形温度和应变速率下进行热模拟压缩试验,获得流动应力-应变曲线。结果 GH4175合金的流动应力随变形温度的上升和应变速率的下降而下降;计算结果表明建立的本构模型第1道次的流动应力试验值与预测值的最大相对误差为13.54%,最小相对误差为0.38%,平均相对误差为5.1%;第2道次的最大相对误差为25.6%,最小相对误差为0.09%,平均相对误差为6.8%。热加工图中对应的可加工区域:变形温度为1160~1170°C,应变速率为0.01~0.1 s^(-1)。结论建立了GH4175合金预测精度较高的本构模型,在热加工图中高能量耗散率区域所对应的工艺参数下变形后获得了γ+γ′双相细晶组织。

摘要： 利用Gleeble-1500热模拟试验机对EH460钢进行热压缩试验以分析该钢的热变形行为,变形温度为900°C~1150°C,变形速率为0.01~10 s−1。结果表明:从EH460钢的真应力–真应变曲线可知:其主要变形机制有加工硬化、动态回复和动态再结晶,且流变应力随变形温度的增大而减小,随变形速率的增大而增大;通过构建本构方程计算出不同变形条件下的流变应力,预测值与试验值的相关系数为0.994,平均相对误差为4.498%,相关性较好;通过分析热加工图得出EH460钢适合热加工的参数区间主要为950°C~1080°C、0.1~10 s−1、1040°C~1080°C、0.01~0.1 s−1和1130°C~1150°C、0.01~0.1 s−1。

摘要： 目的研究工业纯钛TA2在变形温度为800~950°C、应变速率为0.001~1 s^(−1)、压下量为50%条件下的热压缩变形行为,构建材料高温本构方程及热加工图。方法利用Gleeble-3500热模拟试验机进行热压缩试验,对实测流变曲线进行摩擦修正,通过线性回归拟合等方法建立本构方程,基于动态材料模型构建工业纯钛TA2热加工图,确定材料最佳热变形区域。结果工业纯钛TA2热变形激活能Q为473.491 kJ/mol,应力指数n为3.8766;最佳热变形参数为变形温度850~950°C、应变速率0.02~0.35 s^(−1)。结论工业纯钛TA2摩擦修正后的流变应力值均低于实测值,流动应力随变形温度的升高和应变速率的减小而降低。所建立的Arrhenius本构模型可较为准确地描述工业纯钛高温流变行为。工业纯钛TA2在中高温中等应变速率条件下加工性能良好,该区域材料发生了动态再结晶组织转变。

摘要： 采用Gleeble3800热模拟机对钛合金Ti-4Al-3V在不同温度、不同应变速率下进行热压缩实验,分析变形后的组织,研究变形温度和应变速率对流变应力的影响规律,构建Ti-4Al-3V合金的流变应力本构方程并绘制合金的热加工图。研究结果表明:材料变形时的峰值应力随变形温度的升高和应变速率的减小而减小,峰值应力对应变速率的敏感性随温度升高而降低;在给定参数下,Ti-4Al-3V合金的变形激活能为296.8kJ/mol。对热加工图分析得出Ti-4Al-3V合金理想的热加工窗口为:变形温度700~820°C、应变速率0.001~0.004s^(-1);变形温度830~920°C、应变速率0.001~0.05s^(-1)。

摘要： 使用Gleeble−3500型热模拟实验机进行TC4-DT钛合金等温恒应变速率热压缩实验,得到不同变形条件下TC4-DT钛合金的真应力−真应变曲线,分析了变形温度与应变速率对合金流变应力的影响;研究了热变形过程中TC4-DT钛合金的微观组织演变规律。结果表明:TC4-DT钛合金流变应力随着温度的升高和应变速率的降低而降低,并且变形过程中伴随着加工硬化以及动态回复与动态再结晶;不同条件下合金微观组织演变存在较大差异,随着变形温度的升高,等轴α相含量不断减少,直到几乎消失;但微观组织中逐渐产生针状马氏体,其含量随着变形温度的升高而不断增加。此外,基于Arrhenius方程建立了TC4-DT钛合金高温本构方程,同时构建了热加工图,为合金热加工提供参考。

摘要： 目的研究新一代飞机用TC1钛合金板材在不同温度和应变速率下的热塑性变形行为,进行热变形本构建模,构建热加工图。方法在Gleeble-3500热模拟试验机上开展TC1钛合金板材在温度为500~650°C、应变速率为0.01~0.0001 s^(-1)条件下的等温恒应变速率单向拉伸试验,利用应变补偿的双曲正弦模型进行热变形本构拟合,绘制热加工图。结果在同一温度下,TC1钛合金的流动应力随应变速率的减小而降低,但伸长率增加,最大断裂应变增大;变形温度在500°C时,加工硬化占据主导地位,随着温度升高至550、600、650°C,硬化阶段变短,应力达到峰值后很快下降,发生软化,此时热软化占主要地位。结论建立的应变补偿的双曲正弦本构模型能够有效描述TC1钛合金板材在不同温度和应变速率条件下的热塑性变形行为;根据建立的TC1钛合金板材热加工图,可以确定其热加工工艺窗口为600~650°C、0.0001~0.001 s^(-1),为TC1钛合金板的热加工提供科学指导。

摘要： 基于Gleeble-3500热模拟试验机平台,对6061铝合金进行等温热压缩实验,研究了该合金在变形温度为350~500°C和应变速率为0.01~10 s^(-1)条件下的高温流变行为;并建立了6061铝合金的Arrhenius本构方程,应用于Deform软件进行热压缩实验模拟;基于动态材料模型和Murty准则,建立了6061铝合金在不同应变下的加工图,结合显微组织进行验证。结果表明,该合金材料的流变应力随应变速率增加而增大,随变形温度降低而增大;建立的本构方程能较好描述该合金的高温流变行为;变形温度为460~500°C,应变速率为0.1~0.5 s^(-1)的区域是该合金最佳工艺参数范围。

摘要： 采用型号为MTS-810带有加热装置的液压伺服拉伸实验机,研究了ZE42镁合金板材的高温拉伸变形行为,应变速率ε的取值范围为3.0×10-4s-1～0.17s-1,变形温度范围为300°C～450°C,采用Z参数和材料动态模型(DMM)建立了本构方程和热加工图.结果表明,ZE42镁合金板材热拉伸变形的平均激活能值为161kJ/mol,避开加工失稳区,ZE42镁合金板材热拉伸的稳态流变温度区间和应变速率区间分别为380～440°C和0.0003～0.01s-1.

摘要： 斜齿轮热精密成形技术由于其好的机械性能、高的生产率和材料利用率、低的生产成本,使得其发展为加工齿轮等零件的新趋势.本文针对斜齿轮材料20CrMnTiH的热加工工艺优化的需求,建立了其不同应变下的热加工图,揭示了该材料热塑性成形过程中的安全区和失稳区,获得了该材料的最佳的热加工工艺条件区间,热压缩微观组织图与热加工图的一致性证明了该热加工图可靠性.基于DEFORM-3D建立了斜齿轮变形-传热-微观组织演化耦合的有限元模型,结合热加工图所获得的变形温度和变形速率区间,模拟分析了斜齿轮热精密成形宏微观变形规律,为斜齿轮热精密锻造生产提供了理论基础和技术依据.

摘要： 本文研究了一种中碳贝氏体辙叉钢的热变形行为,并利用周纪华-管克智模型建立了该钢种的热变形模型,经过与试验数据对比,模型计算所得的变形抗力值与实验值的相关系数R2达到0.949,说明该模型具有高的准确度.同时建立了热加工图,得到了最佳热变形工艺范围及塑性失稳范围,经过试验进一步证实了所建热加工图的准确性能.

摘要： 通过真空非自耗熔炼炉制备Ti-6Al-2.5V-1.5Fe-0.150合金,利用Gleeble-1500D热模拟机进行热模拟实验,研究了热加工参数为:变形温度875～1100°C、应变速率0.001s-1-1s-1,变形量为70％的热变形行为,建立了考虑应变量的Arrhenius本构方程,基于动态材料模型建立热加工图.研究结果表明:变形温度升高,应变速率降低,流变应力降低.通过本构方程计算可得两相区平均热激活能为398.824KJ/mol,远大于纯钛自激活能,表明热变形软化机制与动态再结晶有关.单相区热激活能为210.93KJ/mol,略大于纯钛自激活能,以动态回复为主.通过热加工图确定两个失稳区,中等变形温度(950～1070°C)高应变速率(0.31～0.1s-1)易发生绝热剪切,结合热加工图确定适合的加工区间:应变速率为0.001～0.01s-1,变形温度为875～925°C.

摘要： 本文通过等温热压缩实验研究了Ti/Al复合粉末体在变形温度为300-600°C、应变速率为0.001-0.1s-1条件下的变形行为,分析了不同因素对Ti/Al复合粉末体变形行为的影响.结果表明,相对密度提高或变形温度增加使Ti/Al复合粉末体的流动应力降低而应变速率提高使Ti/Al复合粉末体的流动应力升高.Ti/Al复合粉末体颗粒的偏聚程度与变形温度、应变速率和应变有关,但在应变小于0.6时,温度和应变速率对偏聚的影响很小.结合热加工图和显微组织分析确定了Ti/Al复合粉末体材料的最佳变形工艺参数是变形温度400-500c°C,应变速率0.001-0.01s-1.

摘要： 在温度900～1100°C、应变速率0.01～10s-1、真应变0.7条件下,采用Gleeble-3500热力模拟试验机研究Fe-20Mn-3Si-3Al(transformation-induce plasticity)钢热变形行为,并基于DMM模型建立真应变为0.4和0.7时钢的热加工图.结果表明:Fe-20Mn-3Si-3Al钢的热变形过程中的流变应力峰值可由双曲正弦形式的Arrhenius方程进行描述,Fe-20Mn-3Si-3Al钢的热变形激活能为387.84 kJ/mol;并且Fe-20Mn-3Si-3Al钢热加工过程中的流变失稳区随着变形量的增加而扩大.变形中前期可采用高温高速变形的方式来避免热变形过程中的流变失稳,优化的工艺参数为:变形温度1000～1080°C、应变速率1～10s-1;变形后期可保持应变速率不变,但变形温度需控制在920～980°C范围内方可防止流变失稳的发生.

摘要： 采用Gleeble-1500D型热/力模拟试验机在变形温度550～900°C、应变速率0.001～10s-1条件下对Cu-Zr-Y合金进行热模拟压缩试验.对该合金在高温热变形条件下的流变应力和显微组织进行研究,根据动态材料模型(DMM)绘制并分析该合金的热加工图,并结合微观组织观察确定出该合金的高温变形机制及加工工艺.结果表明:流变应力随应变速率的提高而增大,随变形温度的升高而较低;用双曲正弦本构关系式来描述流变应力并利用逐步回归的方法构建材料热变形本构方程,获得材料的热变形激活能Q=380.5kJ/mol.根据热加工图分析变形和失稳机制,确定该合金热变形过程的最佳工艺参数:温度范围为720～850°C,应变速率范围为0.001～0.1s-1,并利用热加工图分析了该合金不同区域的高温变性特征以及组织变化.

摘要： 本文主要研究内容包括TB6钛合金高温变形行为及其微观组织演变机制.首先对TB6钛合金圆柱试样进行了热压缩模拟试验,采用的变形温度为948K,973K,998K,1023K,1048K,1073K,1098K,1123K,应变速率为0.001s-1、0.01s-1、0.1s-1、1s-1、10s-1,压缩量为60％.基于动态材料模型加工图理论,采用等温恒应变速率压缩实验数据,绘制了应变为0.1、0.3、0.5、0.7和0.9时TB6钛合金的加工图.确定材料最佳变形工艺区间为948～1123K&0.001～0.01s-1,1023～1123K&0.01～0.1s-1,1036～1077K&0.1～1s-1.通过分析加工图内变量、应变速率敏感指数和功率耗散系数分析合金变形机制(弯折、球化、动态再结晶、动态回复、超塑性),最终建立TB6钛合金高温变形微观组织变形机制图.

摘要： 在Gleeble-3800热模拟试验机上采用等温压缩试验研究INC0718合金在温度为950～1050°C,应变速率为0.1～10s-1的热变形行为,采用一种简单有效的方法对流变曲线进行了温度修正.研究结果表明:温升随着应变速率的提高而提高,随变形温度的升高而减小.修正后得到更加精确的加工图,修正后的加工图效率峰区略微向高应变速率方向移动.最终得到合金的热加工温度应在950-1030°C,应变速率3.61～10s-1.

摘要： 本研究利用高温热模拟实验结果，分析了不同的工艺参数对TA15热变形过程中流变应力的影响，并且绘制了热加工图，为合理制定TA15钛合金热加工工艺、提高产品性能和质量提供重要依据。实验结果表明,材料在塑性变形过程中,在(α+β)相区软化机制主要为动态再结晶,在β相区软化机制主要为动态回复.根据热模拟数据绘制的加工图显示:TA15钛合金在热变形过程中存在2个非稳定区域,一个是温度为1075°C以上和应变速率为2 s-1以上的区域,另外一个是温度为965°C以下,应变速率范围为0.014～2.72s-1的区域.

摘要： 本发明公开了一种玻璃板斜坡道热加工装置及热加工方法，属于热加工技术领域，玻璃板斜坡道热加工装置包括斜坡道加热机构、斜坡道支撑机构和监测控制系统；斜坡道加热机构包括控制箱和紫铜管，控制箱内通过控制箱电机螺栓连接有若干控制箱电机，控制箱电机与控制杆进行精密齿轮齿条配合，控制杆的另一端固定于紫铜管上，斜坡道支撑机构包括旋转平台和旋转平台控制箱，旋转电机通过旋转电机螺栓与旋转平台控制箱相连，监测控制系统包括红外CCD摄像机和计算机。本发明能够实现斜坡道工件圆弧段热处理过程中受热均匀，保证斜坡道工件淬火后圆弧段表面耐磨性均匀，避免由于斜坡道耐磨性不均匀而造成的玻璃板成材率低的问题。

摘要： 本发明提供一种用于曲面零件的热加工装置及其热加工方法，包括单层线圈、冷却组件、电极、工作台、装夹块、转轴、压紧螺母、轴承透盖和轴承。工作台上设有通孔，通孔的上下端面对称安装轴承透盖和轴承，转轴的轴肩和位于工作台上端面的轴承内圈接触，小径段穿过轴承的内圈伸出装置外，大径段上设有键槽，单层线圈通过键和转轴的大径段连接，转轴的大径段从上到下依次安装压紧螺母、单层线圈和垫圈，曲面零件的两端分别通过装夹块安装在工作台的上方；冷却组件沿单层线圈的圆周均布在远离曲面零件的一侧，主电极和副电极分别位于曲面零件的两侧。本发明在加工过程中能获得非常好的微观组织，效率高，自动化程度高，极大节省曲面零件热加工成本。

摘要： 根据本公开的一侧面，提供从电源装置提供电力来进行热加工的热加工用喷枪。热加工用喷枪包含显示部、使用检测部、累积使用时间计时部和显示控制部。所述显示部具有显示画面。所述使用检测部检测所述热加工用喷枪正被使用。所述累积使用时间计时部对将由所述使用检测部检测到正使用的时间累积得到的累积使用时间进行计时。所述显示控制部使所述累积使用时间显示在所述显示部。

摘要： 因为挤压模具的塑性加工部的截面积从始端部朝向终端部逐渐减小，所以在热加工工序中对成型体的加压在中途不会缓和，由此，能够有效地抑制裂缝的产生。

摘要： 本发明提供一种可制作兼有高硬度与高热传导率的热加工用模具的模具用钢、热加工用模具及其制造方法。一种热加工用模具用钢，具有如下成分组成：以质量％计，C：0.45％～0.65％、Si：0.1％～0.6％、Mn：0.1％～2.5％、Cr：1.0％～6.0％、Mo及W单独或复合计(Mo+1/2W)：1.2％～3.5％、V：0.1％～0.5％、Ni：0.15％～0.6％、Cu：0.1％～0.6％、Al：0.1％～0.6％，剩余部分为Fe及不可避免的杂质。另外，本发明为一种具有所述成分组成的热加工用模具及其制造方法。

摘要： 本发明提供一种用于曲面零件的热加工装置及其热加工方法，包括单层线圈、冷却组件、电极、工作台、装夹块、转轴、压紧螺母、轴承透盖和轴承。工作台上设有通孔，通孔的上下端面对称安装轴承透盖和轴承，转轴的轴肩和位于工作台上端面的轴承内圈接触，小径段穿过轴承的内圈伸出装置外，大径段上设有键槽，单层线圈通过键和转轴的大径段连接，转轴的大径段从上到下依次安装压紧螺母、单层线圈和垫圈，曲面零件的两端分别通过装夹块安装在工作台的上方；冷却组件沿单层线圈的圆周均布在远离曲面零件的一侧，主电极和副电极分别位于曲面零件的两侧。本发明在加工过程中能获得非常好的微观组织，效率高，自动化程度高，极大节省曲面零件热加工成本。

摘要： 本发明公开了一种玻璃板斜坡道热加工装置及热加工方法，属于热加工技术领域，玻璃板斜坡道热加工装置包括斜坡道加热机构、斜坡道支撑机构和监测控制系统；斜坡道加热机构包括控制箱和紫铜管，控制箱内通过控制箱电机螺栓连接有若干控制箱电机，控制箱电机与控制杆进行精密齿轮齿条配合，控制杆的另一端固定于紫铜管上，斜坡道支撑机构包括旋转平台和旋转平台控制箱，旋转电机通过旋转电机螺栓与旋转平台控制箱相连，监测控制系统包括红外CCD摄像机和计算机。本发明能够实现斜坡道工件圆弧段热处理过程中受热均匀，保证斜坡道工件淬火后圆弧段表面耐磨性均匀，避免由于斜坡道耐磨性不均匀而造成的玻璃板成材率低的问题。

摘要： 依照本发明的一个方面，提供一种热加工用焊炬。上述热加工用焊炬包括传感器部和通知部。上述传感器部检测上述热加工用焊炬的规定位置的温度。上述通知部通知信息并且通知上述传感器部检测出的温度。

摘要： 本发明的一个方面提供一种热加工用焊炬。上述热加工用焊炬包括操作部、显示部、传感器部、通信部和控制部。上述操作部具有操作按钮。上述显示部具有显示屏。上述传感器部检测倾斜度信息。上述通信部发送信号。上述控制部将基于来自上述操作部的输入的信号发送到上述通信部。上述控制部基于上述传感器部所检测的倾斜度信息在上述显示屏显示菜单画面，上述菜单画面用于选择多个画面中的所希望的画面。

摘要： 本发明提供一种用于制造热加工磁铁的技术，该热加工磁铁通过具有粗大粒少的细微且均匀的晶粒而能够实现高取向化且磁特性优异。通过使用了旋转滚筒的超急冷法使利用液体急冷法制造的以RE即稀土类元素、Fe及B为主成分的合金的熔融金属急冷凝固，来制作非晶质、或微结晶质与非晶质混合存在的组织状态的合金粉末，使用下落式热处理炉对该合金粉末实施快速加热处理而得到原料粉末，通过热成形使该原料粉末致密化到接近真密度而形成为热成形体，之后在单轴方向上对该成形体实施热塑性加工而使其结晶取向，从而得到热加工磁铁。