滤池

摘要： 山地水厂地形起伏复杂,水处理构筑物有时需要架空后才能满足工艺要求。文中结合工程实例,对某一采用框架剪力墙结构架空滤池的设计介绍,并运用大型通用有限元软件sap2000整体建模计算,对比分析架空滤池与地面滤池两者的计算结果,重点分析滤池的底板、壁板的受力差异。结果表明架空滤池与地面滤池内力差异较大,实际工程中建议整体建模计算。文中给出合理化建议,为以后类似工程设计提供参考。

摘要： 随着环境要求的提高,污水处理厂排放标准也逐步提高。高效沉淀池与滤池组合工艺广泛作为深度处理设施应用于污水处理厂,以进一步去除生物处理较难去除的TP和SS等污染物。文中通过对某污水处理厂深度处理设施稳定运行一年的运行数据进行分析,研究高效沉淀池与滤池组合工艺对生物处理出水TP去除效果及出水水质情况。结果表明,生物处理出水TP年均值为0.135 mg/L,经过高效沉淀池与滤池组合工艺处理后,出水TP年均值为0.066 mg/L,TP去除率为79.53%。其中,高效沉淀池与滤池的TP去除率分别为50.75%和28.78%。同时,出水TP达到《地表水环境质量标准》中Ⅰ类水和Ⅱ类水标准的天数分别为160 d和204 d,占比43.84%和55.89%,出水TP浓度数值的方差为0.017,水质较为稳定。当污水处理厂出水需要排入环境要求较高的水体,或者作为再生水回用有较高的水质要求时,可通过高效沉淀池“混合+絮凝+沉淀”将大部分溶解性正磷酸盐转化成含磷颗粒并去除大粒径颗粒,再通过滤池过滤去除小粒径颗粒,使污水处理厂实现出水TP超低排放。

摘要： 为寻求滤池小阻力反冲洗系统的设计优化方式,文中介绍了反冲洗气管、反冲洗水池的布置形式,对比分析了各种反冲洗水管布置设计形式,阐述了水厂一、二期滤池共用反冲洗系统时应注意的问题。结果表明:反冲洗气管应架高布置,反冲洗水池应尽可能布置在反冲洗泵边,同时要考虑局部落低;反冲洗水管分叉干管布置应根据实际情况选择布置方案,滤格边干管也应尽可能架高布置,从而减少水头损失,方便人员检修巡视。

摘要： 以石英砂(QS)滤料为对照组,研究了天然锰矿(MS)滤料对污水处理厂二级出水中残留有机物的过滤去除效能及机理。运行结果表明,QS和MS滤柱对UV 254的去除率分别为3%和20%;对TOC的去除效率为-0.2%和12%。同时,三维荧光光谱显示,QS不能有效降低荧光强度,而MS则降低6.96%;氯消毒实验表明,QS能将三氯甲烷和四氯化碳的生成量降低8.18%和18.84%,而MS则分别降低46.9%和71.31%。MS是一种功能性天然材料,污水中常见的阳离子Ca^(2+),Mg^(2+),NH_(4)^(+)对有机物的去除有促进作用,而阴离子却表现出抑制效果,其抑制大小关系为PO_(4)^(3-)>NO_(3)^(-)>SO_(4)^(2-)>Cl^(-)。MS对有机物的控制机理包括,MS对有机物的直接降解过程和MS催化高级氧化降解过程。

摘要： 浙江省现代化水厂评审标准规定出厂水浑浊度≤0.10 NTU,为保证水质优质稳定,水厂应建立严格的内控指标。沉淀池和滤池决定了后续流程的出水水质,因此,应合理设置沉淀池出水浑浊度的内控指标及调整滤池参数。文章通过混凝搅拌试验和生产性试验,系统地研究了不同原水水质条件下,沉淀池出水浑浊度的合理范围。试验结果表明:沉淀池出水浑浊度应随原水浑浊度变化精细化调整,如:原水浑浊度<1.00 NTU时,沉淀池出水浑浊度<0.20 NTU;原水浑浊度为1.00~5.00 NTU时,沉淀池出水浑浊度为0.30~0.50 NTU。同时,滤池运行时间可由24 h提高至52 h,降低反冲洗频率。通过实际生产发现该指标可节省药剂10%,滤池利用率提高8%~35%。

摘要： 气水联合反洗作为反硝化深床滤池反冲洗的核心环节,主要承担滤料的增殖层与截留污染物的洗脱功能,文章通过计算流体力学的手段模拟汽水联合反洗过程中三相流流场流态反应滤床迁移规律,并拟合床层流动理论进行检验,以期为反硝化深床滤池的调试运营管理提供理论依据.

摘要： 为了应对日益严格的总氮出水要求,增强市政污水厂应对总氮负荷冲击能力,同时进一步减少污水处理成本,在某市政污水处理厂进行了新型自养-异养协同反硝化滤池设备的脱氮效果中试试验.通过在厂区内新建“自养异养协同反硝化滤池”中试装置,检验了在不投加碳源条件下该装置的工程应用脱氮效果.结果 表明:通过该反硝化滤池的作用,无需外加有机碳源,其中总氮和硝态氮平均出水浓度分别低于5 mg/L和3 mg/L,平均去除率分别为70.3％和72.6％,保证了稳定高效的脱氮效果.

摘要： 本文围绕城市污水处理工艺展开了讨论,并简单阐述了活性污泥法、MSBR工艺及等离子工艺等较为常见的处理技术,且对深度过滤环节进行了工艺分析,如滤布、活性砂及反硝化三类滤池系统,以供参考.

摘要： 以广东某净水厂滤池为研究对象,利用超声波液位计推求滤池滤速和反冲洗强度,同时对衡量反冲洗效果的滤料含泥量、滤层截污量和反冲洗排水浊度等指标进行测定,并考察各滤池在不同工作滤速和反冲洗强度以及效果下过滤性能的差异。结果表明:(1)利用超声波液位计记录数据可以实现对滤池滤速和反冲洗强度的推算,相比较只关注初始水位和最终水位的计算方法,该方法在原理上更加准确。(2)通过观察滤池反冲洗期间水位变化情况,发现反冲洗过程中存在未出现单独气冲的情形,建议重新评估其反冲洗进程,以确保滤池按照设计流程完成反冲洗。(3)反冲洗强度会对滤池含泥量和有机物去除效果产生影响,过高的反冲洗强度会导致滤池含泥量过低,减弱滤池生物降解作用、降低有机物去除效果。(4)在滤速和反冲洗强度接近设计值之后,各滤池0.5m/h左右的滤速差异和4L/(m^(2)·s)左右的反冲洗强度差异不会对滤后水浊度产生明显影响。(5)各滤池在当前工作滤速和反冲洗强度下对铁、锰、铝、硅等指标在去除效果上没有显著性差异。

摘要： 针对北方夏季高温高藻、冬季低温低浊的水源水质特点,以北方某水厂为例,通过分析水厂18个月运行数据及现场中试研究,评估了预臭氧和预氯化强化常规处理工艺的实际应用效果,对比了预臭氧和预氯化强化过滤的差异.结果 表明,该水厂采用预臭氧强化常规工艺结合适当调整混凝剂投量的调节方式,可有效应对原水水质特点,有助于提升滤后水质,保障供水安全.预臭氧和预氯化都具有强化常规净水工艺的作用,但两种预氧化方式具有不同的适宜条件,夏季高温高藻期,预臭氧的强化作用优于预氯化,此时建议采用预臭氧工艺改善出水水质;冬季低温低浊期,预臭氧和预氯化的强化作用没有明显差别,此时建议改用预氯化工艺降低净水成本.预臭氧和预氯化对滤层生物膜的形成影响不同,预臭氧有利于滤层生物膜的形成,这是导致预臭氧条件下滤池水头损失增长较快的主要原因之一,而预氯化后水中仍有较高余氯量,可用于解决滤池生物膜过多而导致的水头损失增长过快的问题.

摘要： 针对地表水源水厂夏季藻类容易爆发,大量藻细胞随沉后水进入滤池,导致滤池表层滤料堵塞,水头损失急剧增加,过滤周期急剧缩短,严重影响滤池出水水质和产水效率问题.通过常见不同类型滤池滤柱模拟试验,研究了不同类型滤池对高藻水的抗负荷冲击能力,对比分析了其出水浊度、颗粒数分布、藻类数量、过滤周期、水头损失等变化情况.结果表明,煤砂滤池对高藻水有较强抗负荷冲击能力,过滤周期最长,可达20h左右;炭砂滤池、级配和均质砂滤池对高藻水的抗负荷冲击能力较弱,过滤周期缩短了一半;过滤初期水质较差,随时间增加出水水质提高;藻细胞主要被表层滤料黏附截留,且表层滤料对藻细胞的去除率高达97％.其结论可为地表水源水厂在高藻进水条件下滤池设计和运行提供一定的理论基础和技术支持.

摘要： 利用滤池的现有设备,设置滤池智能自检程序,能有效地观察滤池的运行状况,及时进行调整;且有效地减少滤池漏耗,及时发现阀门故障并进行维修,确保了滤池过滤效果.

摘要： 针对排涝期水中高氨氮和有机物污染问题,研究了示范工程滤池联用曝气系统对水中氨氮、亚硝酸盐氮、CODMn和UV2(0)(4)的去除效果.结果表明高压增氧曝气对增加滤池水中的溶解氧含量最有效,活性无烟煤和活性炭滤池对污染物的去除效果显著优于砂滤池,高压增氧曝气与活性无烟煤滤池联用对污染物的去除效果最好,对氨氮、亚硝酸盐硝、CODMn和UV204的平均去除率分别达到73.(0)7％、87.03％、(4)2.(0)(0)％和37.21％.

摘要： 本文选定两种水样(模拟水样W1和龙潭湖水W2)以及相应滤池反冲洗水(FBWW1和FBWW2),对比考察回流体积比为0％(空白)、2％、5％和8％ FBWW直接与相应原水混合后,混凝-沉淀出水中DOC、UV254和比紫外吸光度(SUVA)去除效果及溶解性有机物(DOM)荧光特性.结果表明:FBWW与相应原水中DOM荧光光谱中均出现A峰Ex/Em=245.0～265.0nm/400.0～435.0nm,T峰Ex/Em=280.0～305.0nm/305.0～345.0nm,分别代表类腐殖质和类蛋白物质,此外有一个荧光强度较弱的C峰带.FBWW1回流均可强化W1中DOM去除,FBWW2回流强化去除DOM效果不明显.rn 出水中DOM与对应原水中DOM三维荧光光谱图较为相似.FBWW回流工艺可强化类腐殖质(A峰)去除,而类蛋白物质(T峰)没有去除甚至有所富集.三维荧光技术可有效地表征FBWW回流混凝工艺中DOM去除情况,将具有广阔应用前景.

摘要： 北京市第九水厂应急扩建工程采用以超滤膜为核心的短流程工艺处理滤池反冲洗废水.本文详细介绍了工程选址、流程选择、中试研究、主要设计参数等工艺设计方案,以及工程系统优化方向及运行优化措施等内容.该工程是国内首次采用超滤膜技术处理水厂滤池反冲洗废水的实践,已于2010年供水高峰期建成通水.运行以来,系统运行平稳,出水水质合格.

摘要： 分别开展烧杯搅拌试验、滤池砂层测试、滤池参数调整等多方面调试对金海水厂TGV滤池浊度升高的原因进行调查,研究造成浊度波动的多种因素,并在不改变常规工艺生产的前提下,采取多种措施改善滤池过滤效果,确保出水水质.结果表明,金海水厂TGV滤池虽然滤砂粒径、进水分配存在先天不足,但是在经过控制进水量、改变加药方式、调整滤池参数等一系列措施,滤后水浊度能够得到降低,满足出水要求.

摘要： 通过对城北水厂V型滤池过滤周期、反冲洗时间运行参数及过滤流程进行系统性的跟踪分析,在确保供水水质和供水安全前提下,将过滤周期延长到56h,反冲洗时间优化为气洗时间2min、气水同冲6min、水洗5min；正常过滤时,增大恒水位稳定带；反冲洗时,调整洗后进水和洗后静置顺序，有效控制了初滤水峰值,使得滤后水水质较为平稳；全厂14组滤池全年可节约水量108.207万m3，节水效果明显，具有较好的经济效益和社会效益。

摘要： 滤池过滤水位保持恒定是水处理生产环节的重要控制内容.为保持滤料的清洁,滤池在过滤过程中需要周期性的反冲洗操作,具有水位波动较大、大惯性、纯滞后和外部环境扰动等特性,在实际生产中,往往产生偏差较大或调节阀振荡等现象,导致滤池在生产周期初始阶段滤速过快,后期滤速过慢的问题,对生产的正常进行和调节阀的使用寿命,都十分不利.文章介绍了PID算法基本原理，滤池恒水位控制是一个基于模糊PID算法的闭环控制系统，在PLC程序中通过自定义的功能块封装以及程序调用实现恒水位控制，并通过实际项目的应用得出恒水位控制的几点作用.

摘要： 当今的自来水厂面临着许多挑战,它们要满足日益快速增长的人口对水量的需求.它们必须要满足法规部门的要求,考虑供水水质安全因素,以最经济可行的方式提供高质量的水来满足最终用户的需要.为了达到这些要求,自来水厂必须达到总体优化.优化的一个关键过程就是滤池的反冲洗.如果可以对滤池反冲洗废水浊度进行快速、准确地测量，将可以使对滤池反冲洗终点进行精确控制成为可能，从而实现滤池管理的优化。

摘要： 以引黄水库水为实验原水,通过颗粒计数和浊度的联用检测优化评估了高锰酸钾强化常规处理工艺中的各制水环节的处理效果.结果表明,絮凝出水＞10μm颗粒数和过滤出水2～7μm颗粒数的可作为水厂运行管理的依据,滤后水的颗粒物数量变化比浊度更灵敏准确地反映滤池运行状况;在高锰酸钾强化预处理的最佳投加量为0.8mg/L时,原常规工艺沉淀对颗粒总数的去除率提高20.55％,滤后颗粒总数减少56.40％,显著降低了"两虫"穿透滤池的风险.

摘要： 本发明提供了一种采用滤砖的曝气生物滤池，上部设有进水管和/或进水渠，中部铺设有滤料层和承托板，底部设有出水管和反洗进水管，其配气系统包括铺设于承托板下方的滤砖层和布置在滤砖层的下方第一配气管路；滤砖层具有多列依次水平铺设的滤砖，其中，奇数列的所述滤砖为第一状态滤砖，偶数列的所述滤砖为第二状态滤砖；第一配气管路自所述曝气生物滤池外部连通至所述滤砖层并且延伸布置至所述第一状态滤砖和所述第二状态滤砖中的一种状态滤砖的各个滤砖。本发明还公开了一种利用上述曝气生物滤池进行水处理的方法。

摘要： 本发明公开了一种生物滤池填料的制备方法和曝气生物滤池，该制备方法包括：将Fe3O4粉末、活性炭粉加入硅烷偶联剂水溶液中，超声并搅拌，制成悬浮液；在所述悬浮液中加入羧甲基纤维素，调制成料浆，然后干燥、研磨，制成复合粉体；称取火山岩颗粒30～40重量份，粉煤灰20～30重量份，粘土30～40重量份，造孔剂4～8重量份，所述复合粉体35～50重量份，混合均匀，加水25～35重量份，造粒，制成颗粒；所述颗粒预热至105～115°C，再在500～700°C焙烧，冷却，磁化，制成生物滤池填料。该方法工艺简单，所制得的生物滤池填料氨氮去除率高，去污能力强，能保证较好的机械强度。

摘要： 本发明公开了一种虹吸滤池改造为气水反冲洗滤池的方法，涉及虹吸滤池改造技术领域；为了解决滤池处理能力不足的问题；具体包括如下步骤：在原滤池本体的基础上布局进/排水系统；依次排布配水系统；在原滤池本体的出水区设置虹吸系统；在原滤池本体的一侧内壁设置V型槽；所述进/排水系统包括用于取代原进水虹吸管的进水组件和用于取代原排水虹吸管的排水组件；所述进水组件包括设置于配水渠中的铸铁闸门一，铸铁闸门一为每格滤池的进水阀门。本发明与现有技术相比，拆除原有排水槽，增加了过滤面积，进而提高滤池的处理能力，且不改变滤池主体结构，进行局部改造，土建工程量小，造价低，经济效益显著。

摘要： 本申请提供了一种V型滤池改造工艺，属于水处理工艺设备技术领域，包括以下步骤：将V型滤池中的滤板、承托层、滤料层、布气系统拆除；在V型滤池的底部浇筑新配水渠道；将V型滤池的排水渠的侧壁加高；在新的配水渠道上铺设S型滤砖,S型滤砖与V型滤池内壁底面呈间隔设置；在S型滤砖上依次铺设承托层、滤料层；在V型滤池上固定反冲洗主气管固定连接在V型滤池上，反冲洗支气管固定连接在反冲洗主气管上，反冲洗支气管一端与S型滤砖连通；根据需要调节原V型滤池中的反冲洗水泵和反冲洗风机的参数本发明具有方便了将V型滤池改造成深床滤池，减少了重新建造深床滤池的步骤，减小了运营成本的优点。

摘要： 本申请公开一种滤池反冲洗系统、滤池系统以及反冲洗方法。滤池反冲洗系统，包括：流量传感器，用于获取滤池的进水处的进水流量值，并将进水流量值发送给主控器；悬浮物传感器，用于获取滤池的进水处的进水悬浮物值，并将进水悬浮物值发送给主控器；主控器，用于接收进水流量值和进水悬浮物值，并每隔预定时间，配合滤池的填料体积，计算单位容积的滤池悬浮物累积量，并与预设的累计量阈值进行对比；若滤池悬浮物累积量大于等于累计量阈值，则生成反冲洗指令，并发送至反冲洗装置；反冲洗装置，用于接收主控器发送的反冲洗指令，并根据该反冲洗指令对滤池进行反冲洗。且滤池反冲洗系统可以根据启动反冲洗时的滤池悬浮物累积量，调整反冲洗的时长。

摘要： 本实用新型实施例公开了一种用于深床滤池或曝气生物滤池的通用型滤砖及滤池，该滤砖采用双层三腔室的半封闭式箱式结构，包括相对两端贯通开口外框架体，外框架体内部设置两个相对倾斜的透水结构板将外框架体的内部分为第一分配腔与两个第二分配腔，两个第二分配腔位于第一分配腔的两侧，外框架体的与两个第二分配腔均接触的侧壁上设有分配孔，分配孔所在的侧壁的周侧同向延伸形成定位槽，定位槽内设有覆盖分配孔所在侧壁的气水分配板，并通过螺栓固定，使本产品既适用于传统的降流式过滤系统，同时又能应用于常规的曝气生物滤池系统，大大提高了本产品的适用性。

摘要： 本实用新型提供一种炭滤池与砂滤池的组合滤池，包括格数相同、宽度相同均带有单格中央渠的向上流活性炭滤池和砂滤池各成一排，并排布置，中间形成管廊，其中炭滤池的产水和砂滤池的进水均朝向中间管廊，形成对置，炭滤池产水总渠和砂滤池进水总渠通过管道或渠道连接。本实用新型采用了带有中央渠的上向流炭池和砂池进行组合，提供了一种新的组合滤池，可有效避免增设中间提升泵房，节约造价和能耗。上向流炭滤池和砂滤池组合布置，节约用地和建设费用，降低管理成本。

摘要： 本实用新型公开了一种一字排列的上向流活性炭滤池和砂滤池的组合滤池，包括多格炭滤池和多格砂滤池，所述炭滤池为上向流活性炭滤池，其特征在于多格炭滤池和多格砂滤池排成一排，上向流活性炭滤池产水总渠与砂滤池进水总渠在组合滤池的同一侧，通过转折井联通。具体地，待处理水自炭滤池进水总渠，经单格进水渠分配，进入竖向进水管，由竖向进水管进入炭滤池的配水配气渠，进行单格炭滤池过滤，单格炭滤池产水经单格产水堰，汇入炭滤池的产水总渠，经转折井联通砂滤池进水总渠，经砂滤池进水分渠，进入砂滤池进行过滤。本实用新型占地较小，炭滤池产水总渠直接与砂滤池进水总渠连接，减少构筑物间的水头损失，水厂总体布局灵活度更高。

摘要： 本实用新型公开了一种上向流活性炭滤池与砂滤池单格串联的炭砂组合滤池，包括多格炭滤池和多格砂滤池，所述炭滤池为上向流活性炭滤池，其特征在于多格炭滤池和多格砂滤池各成一排对置布置，单格炭池产水端和对置的单格砂滤池的进水端由连接管一对一串联连接。本组合方式取消炭滤池的产水总渠和砂滤池的进水总渠，待处理水经炭滤池进水总渠分配后，进入单格炭滤池，先在炭滤池中以上向流方式过滤，再直接进入单格砂滤池中进行过滤。本实用新型取消炭滤池产水总渠、砂滤池进水总渠和管廊，降低了工程造价。

摘要： 本实用新型公开了一种生物滤池的布水系统及具有该布水系统的生物滤池，涉及污水处理设备技术领域，包括布水主通道、至少一个布水支通道以及至少一个布水器，所述布水主通道的一端为开口，用于将污水通入所述布水主通道，各所述布水支通道均与所述布水主通道连通，所述布水主通道远离污水入口的一端固定设有第一阀门，能够对残留在布水主通道内的残渣及生物膜进行冲洗，所述布水支通道远离所述布水主通道的一端固定设有第二阀门，能够对残留在布水支通道内的残渣及生物膜进行冲洗，从而保证生物滤池布水系统布水畅通，不易堵塞；通过布水支通道及布水器的阵列布置，实现对滤池均匀布水并且布水范围对滤池完全覆盖。