溶解氧浓度

摘要： 实时准确监测河流水质是城市水管理战略的首要任务。溶解氧浓度是评价河流水质优劣的重要指标之一,也是维持水中高等生物生存的重要条件。因此获得准确可靠的溶解氧预测结果对于河流水体的管理和预警至关重要。首先,通过灰色关联度分析得到影响水体溶解氧含量的关键水质因子,即总磷、氨氮、高锰酸盐含量和pH值,进而卷积长短记忆神经网络(CNN;STM)的提出是为了提取溶解氧和其它水质因子之间深层复杂的相关特征,降低了不同信息之间特征的耦合,提高模型的预测精度并降低了模型训练时间。以实际采集京杭运河常州段溶解氧数据为研究对象进行了模拟实验,并从预测精度和训练时间两方面进行评价。实验表明:该模型的评价指标均方根误差(RMSE)和决定系数(R;)分别为0.429和0.953,其评价指标均优于其他对比模型。CNN;STM模型能够以较短的训练时间得到较高的预测精度,能为城市水管理提供技术支撑。

摘要： 针对溶解氧浓度控制存在响应速度低和工艺能耗高等问题,结合模糊PID算法,提出将溶解氧浓度控制转化为对鼓风机电机转速的控制,并采用模糊规则对鼓风机电机转速进行精确控制的方法。仿真结果表明,构建的模糊PID控制器达到系统设定的溶解氧浓度值仅需75 s,与传统的PID算法相比,缩短了45 s;在实际应用中,通过模糊PID控制的溶解氧浓度能保持稳定,维持在2.5 mg/L左右,具有一定的有效性。

摘要： 目的比较增材制造技术制备的Ti6Al4V相比于传统锻造材料在深海环境下耐应力腐蚀性能的差异。方法利用慢应变速率拉伸、扫描电镜观察、XPS分析,对比了锻造的Ti6Al4V合金(WT-Ti6Al4V)和激光选区熔融技术制备的Ti6Al4V合金(SLM-Ti6Al4V)在海洋环境中不同静水压力(0、4、8 MPa)、温度(5、15、25°C)、溶解氧浓度(0.36、2、6 mg/L)下的应力腐蚀开裂行为以及深海环境下的钝化膜成膜行为。结果随着溶解氧浓度和温度的降低,静水压力的增大,两种材料的应力腐蚀敏感性均明显增加,钝化膜中TiO_(2)相对含量降低。横向比较表明,SLM-Ti6Al4V应力腐蚀敏感性系数较低,比WT-Ti6Al4V拥有更优良的耐应力腐蚀性能。结论不同环境参数会影响材料表面钝化膜中TiO2相对含量的变化,从而影响钝化膜对金属材料基体的防护作用。

摘要： 桑基鱼塘是粤港澳大湾区的传统特色农业,但由于管理需要耗费大量时间、自动化集成不高等原因,导致基塘面积日渐萎缩;针对上述问题现设计一款针对桑基鱼塘温度、湿度、溶解氧浓度等参数能自动检测与调节以及远程监控的系统。该系统具有结构稳定、精度高、高可靠性、灵活、易安装等特点;达到提高桑基鱼塘生产效率,缩短管理的时间,节约人力成本的目的;将桑基鱼塘打造成一个自动化、智能化的现代绿色基塘。

摘要： 泸沽湖坐落于川滇交界处,是中国典型高原淡水湖泊。对泸沽湖水质的客观评价对于其规划保护及保护成效评估极为重要。鉴于溶解氧常常成为决定泸沽湖水质类别的唯一关键指标,在综合分析泸沽湖2013—2020年连续8年水环境主要指标变化的基础上,着重分析了溶解氧随季节、年际等的变化情况及其主要影响因素。结果表明,溶解氧浓度及饱和率存在明显的季节和年际波动。其中:溶解氧浓度一般是在春季升至全年最高,夏季末降低,并在秋冬季维持低位;溶解氧饱和率则是夏秋季节最高,冬季最低。溶解氧浓度的季节变化与水温显著负相关,而溶解氧饱和率的季节变化和水温、pH显著正相关;溶解氧浓度及饱和率的年际变化与水质主要指标均不存在显著相关关系。受高海拔低气压影响,虽然采取了大气压和温度补偿校准,但泸沽湖溶解氧浓度仍不易达到Ⅰ类水质标准限值(7.5 mg/L);而优良的水质加之茂盛的水生植被使得其溶解氧饱和率长期处于较高水平,可以达到Ⅰ类标准限值(90%)。因此,在自然环境特征类似于泸沽湖的水质优良高原湖泊,优先以饱和率作为溶解氧的评价指标更为合理。

摘要： 城市单体建筑会产生大量生活污水,要想实现自循环利用,必须采用合理技术进行污水处理。本文以城市单体建筑生活污水为研究对象,将溶解氧浓度、水力停留时间和污泥回流比作为试验条件,分析了北方低温环境下A/O/A/O-MBR技术对污水COD和TN的去除效果,以确定最佳工艺参数,为城市单体建筑内生活污水的自循环利用提供技术参考。

摘要： 裂殖壶菌(Schizochytrium sp.S31)作为典型好氧产二十二碳六烯酸(docosahexaenoic acid,DHA)微生物,其生产过程中同时维持葡萄糖和溶解氧浓度(dissolved oxygen concentration,DO)于充足水平有利于细胞快速生长和DHA的大量积累。然而,裂殖壶菌细胞若长期处于DO充足状态时,存在胞内活性氧(reactive oxygen species,ROS)易发生积累,损害裂殖壶菌生物量和DHA产量的难题。为此,该文提出一种新型的“葡萄糖充足-DO周期”组合控制策略,即通过脉冲流加葡萄糖方式将其质量浓度维持于40 g/L左右的高浓度水平,与此同时,DO控制模式则是将培养阶段等分为10个10 h阶段,每个阶段的前8 h维持DO于充足水平(>10%),后2 h维持DO于受限水平(接近于零)。结果表明,采用该组合控制策略时:(1)最大胞内ROS浓度从对照的209.37 FI/g DCW降至146.38 FI/g DCW的低水平;(2)维持代谢系数从0.02661/h降至0.02121/h的较低水平;(3)DHA合成所需的关键前体物质乙酰辅酶A和辅因子NADPH合成途径中相关关键酶的活性、细胞比生长速度和葡萄糖消耗速率均得到增强;(4)DHA产量达到了13.69 g/L的最高水平,相比于对照两批次的3.92 g/L(葡萄糖充足-DO受限)和9.76 g/L(葡萄糖充足-DO充足),分别提高了256.1%和40.3%。

摘要： 针对污水处理过程中溶解氧时变、非线性而无法实现跟踪控制问题,根据进水水质不同,建立自适应粒子群算法优化RBF神经网络参数的预测模型,将实时预测参数作为溶解氧动态寻优模型的闭环反馈输入信号,然后动态优化溶解氧浓度设定值并以PID控制器进行跟踪以达到动态调整溶解氧浓度的智能控制效果.仿真结果表明,该方法在实现出水氨氮的高预测精度基础上,可以对溶解氧变化进行快速准确优化控制,具有良好的动态性能.

摘要： 基于荧光猝灭原理,提出了一种基于双光源相关检测算法的溶解氧浓度检测技术.采用双光源的光路结构,增加了抗干扰能力,改进了荧光寿命的检测算法,简化了计算的复杂度.基于Stern-Volmer方程,使用多项式运算法则反演水中氧分压,结合温度和盐度校正最终获得水体中溶解氧浓度.实验结果表明:在0～20 mg/L的测量范围内,实际测量误差小于0.1 mg/L;交替放置在饱和水和无氧水中,反应浓度升高和浓度降低的响应速度相比于9030M氧传感器分别提高了2.8 s和4.5 s;连续测量12 h,测量结果具有较好的一致性,波动范围小于0.2 mg/L.本文方法具有测量准确、响应快、长期稳定性好的优点.

摘要： 生物发酵技术是啤酒、酱油、味精等生产中常用的一种技术。在整个发酵过程中,需要检测温度、酸碱度、溶解氧浓度以及液位数值等参数。广东某生物科技公司在遴选音叉液位开关的过程中,发现计为公司的Ring-11音叉液位开关除具有音叉液位开关的共有特点外,还具有媲美进口产品的一系列特点和优势:a.叉体短小,长度仅为40mm,特别适合用于测量管道等狭小空间的液位。

摘要： 采用倒置A2O型MBR中试试验装置,分别在夏季和冬季,通过控制好氧池溶解氧浓度处于不同的水平,研究好氧池溶解氧浓度对MBR处理效果的影响.试验结果表明:在夏季,当好氧池溶解氧浓度为0.3～0.4mg/L时,MBR能够同时实现N、P达标排放；在冬季,硝化菌对溶解氧的要求较高,必须维持好氧池溶解氧浓度在1.0mg/L以上,才能达到较好的脱氮除磷效果.

摘要： 热水中溶解氧不仅关系到热水系统管道的腐蚀,也关系到热水系统中致病微生物的滋生,影响人们的生活与健康,因此,热水中溶解氧的含量需要引起广泛的关注与重视.本研究通过查阅国内外现有资料以及开展水质调研研究,得到结论:控制热水系统内溶解氧含量小于等于8mg/L可抑制管道的腐蚀以及致病微生物的滋生,有利于生活热水系统的使用,当溶解氧含量高于8mg/L可采用脱氧装置达到降低溶解氧的目的.

摘要： 当前大型水库的数量在不断增加,随之而来的生态矛盾成为水利工作者不得不面对的问题.本文在重点关注水库水体几个主要物理指标——水温分布、溶解氧浓度和营养盐浓度,并对水库水体生态衍化机理进行分析的基础上,对当前模拟这些水体生态衍化机理的水动力学数值模拟方法进行了研究,认为当前的数值模拟手段,可以实现对水库水体水质、生物量等因素扩散过程的高精度、小步长模拟分析.基于现有技术方法,针对生态修复方面未来需开展的工作,提出了一些有益的思路和方法,为将来水库生态修复工作的开展提供参考.

摘要： 通过在生物接触氧化池中采用新型组合填料，对河道水进行了预处理。在动态培养自然挂膜条件下，研究了不同停留时间对河道水处理效果的影响，确定了最佳水力停留时间为8 h。在最佳停留时间下，通过人工调节了好氧池中的溶解氧浓度，分析了低-中-高溶解氧浓度的不同处理效果。结果表明，工艺启动迅速，填料容易挂膜，对水体的适应性好，污染物的去除效率高，在HRT=8 h时，河道水的CODcr、NH3-N、浊度去除率可高于达到53％、80％、90％。这表明该新型组合填料的生物反应器对河道水有良好的处理效果。

摘要： 介绍了SND生物脱氮技术在江苏省吴江市垃圾卫生填埋场渗滤液处理中的实验和应用情况.研究结果表明:同时好氧硝化/反硝化技术可以实现硝化耗碱和反硝化产碱互补,使得反应pH控制变得简单经济；在第一曝气池中的溶解氧浓度在1～2mg/L、第二曝气池中溶解氧浓度维持在3～4mg/L时,出水氨氮浓度可以保持在小于5mg/L的水平,去除率达99％.好氧SND技术结合臭氧氧化等技术处理垃圾渗滤液,效果稳定,操作简便.

摘要： 目的：优化重组质粒DNA DH5α工程菌发酵工艺条件。rn 方法：控制相关发酵参数，观察溶解氧浓度、生长速率和培养时间对工程菌生长和质粒浓度的影响。rn 结果：发酵培养对数生长期溶解氧浓度控制在30％～50％。补料方式选用每小时补料。连续发酵3批工程菌，8h后收集菌体，得到菌体平均产量为119.4g/L，质粒平均产量为109.8 mg/L。3批工程菌浓度和质粒拷贝数差异无显著意义。rn 结论：此发酵工艺得到工程菌浓度和质粒拷贝数较高，重复性好，适用于大规模工业化生产。

摘要： 本研究对经典的生化需氧量(BOD5)测定方法进行改进,用电化学探头法测定样品培养前后的溶解氧浓度,并探讨了样品的保存方法、培养时间和方法、接种液的加入量等问题.实验证明培养2+5天的BOD2+5与BOD5的结果基本相同,培养7天的结果BOD7比BOD2+5与BOD5高,方法的精密度和准确度均较好.

摘要： 目的:为揭示不同温度下间隙性低溶氧对无乳链球菌灭活疫苗免疫接种后的尼罗罗非鱼免疫反应的影响. 方法:分别设置了2个温度(30±0.5°C和35±0.5°C)和2个溶解氧(4±1.0ml/L和8±0.5mg/L DO)条件.在免疫后第2d,分析尼罗罗非鱼头肾组织免疫相关基因表达水平;在免疫后第28d,分析外周血白细胞吞噬能力、脾脏和头肾组织细胞呼吸爆发活性和NO含量;在免疫后第29d,人工腹腔注射感染无乳链球菌,统计尼罗罗非鱼累积死亡率. 结果:尼罗罗非鱼免疫后第3d,IL-1βTNF-αIFN-γ表达水平在30°C和35°C低溶氧免疫鱼头肾组织中均显著低于同温度下常氧免疫鱼;尼罗罗非鱼免疫后第28d,外周血白细胞吞噬能力和组织细胞呼吸爆发活性在35°C且低溶解氧状态下的免疫鱼中最低,而组织细胞NO含量在35°C且低溶解氧免疫鱼显著升高;尼罗罗非鱼免疫后第29d人工感染无乳链球菌后,在30°C下,间歇性低氧免疫鱼累积死亡率高于常氧免疫鱼,但无显著差异,而在35°C下,间歇性低氧免疫鱼累积死亡率显著高于常氧免疫鱼. 结论:无论在30°C还是35°C下,间歇性低溶氧能够在一定程度上抑制免疫接种后尼罗罗非鱼免疫反应.

摘要： 目的:为揭示不同温度下间隙性低溶氧对无乳链球菌灭活疫苗免疫接种后的尼罗罗非鱼免疫反应的影响. 方法:分别设置了2个温度(30±0.5°C和35±0.5°C)和2个溶解氧(4±1.0ml/L和8±0.5mg/L DO)条件.在免疫后第2d,分析尼罗罗非鱼头肾组织免疫相关基因表达水平;在免疫后第28d,分析外周血白细胞吞噬能力、脾脏和头肾组织细胞呼吸爆发活性和NO含量;在免疫后第29d,人工腹腔注射感染无乳链球菌,统计尼罗罗非鱼累积死亡率. 结果:尼罗罗非鱼免疫后第3d,IL-1βTNF-αIFN-γ表达水平在30°C和35°C低溶氧免疫鱼头肾组织中均显著低于同温度下常氧免疫鱼;尼罗罗非鱼免疫后第28d,外周血白细胞吞噬能力和组织细胞呼吸爆发活性在35°C且低溶解氧状态下的免疫鱼中最低,而组织细胞NO含量在35°C且低溶解氧免疫鱼显著升高;尼罗罗非鱼免疫后第29d人工感染无乳链球菌后,在30°C下,间歇性低氧免疫鱼累积死亡率高于常氧免疫鱼,但无显著差异,而在35°C下,间歇性低氧免疫鱼累积死亡率显著高于常氧免疫鱼. 结论:无论在30°C还是35°C下,间歇性低溶氧能够在一定程度上抑制免疫接种后尼罗罗非鱼免疫反应.

摘要： 目的:为揭示不同温度下间隙性低溶氧对无乳链球菌灭活疫苗免疫接种后的尼罗罗非鱼免疫反应的影响. 方法:分别设置了2个温度(30±0.5°C和35±0.5°C)和2个溶解氧(4±1.0ml/L和8±0.5mg/L DO)条件.在免疫后第2d,分析尼罗罗非鱼头肾组织免疫相关基因表达水平;在免疫后第28d,分析外周血白细胞吞噬能力、脾脏和头肾组织细胞呼吸爆发活性和NO含量;在免疫后第29d,人工腹腔注射感染无乳链球菌,统计尼罗罗非鱼累积死亡率. 结果:尼罗罗非鱼免疫后第3d,IL-1βTNF-αIFN-γ表达水平在30°C和35°C低溶氧免疫鱼头肾组织中均显著低于同温度下常氧免疫鱼;尼罗罗非鱼免疫后第28d,外周血白细胞吞噬能力和组织细胞呼吸爆发活性在35°C且低溶解氧状态下的免疫鱼中最低,而组织细胞NO含量在35°C且低溶解氧免疫鱼显著升高;尼罗罗非鱼免疫后第29d人工感染无乳链球菌后,在30°C下,间歇性低氧免疫鱼累积死亡率高于常氧免疫鱼,但无显著差异,而在35°C下,间歇性低氧免疫鱼累积死亡率显著高于常氧免疫鱼. 结论:无论在30°C还是35°C下,间歇性低溶氧能够在一定程度上抑制免疫接种后尼罗罗非鱼免疫反应.

摘要： 本发明提供了一种溶解氧电极、其制备方法、溶解氧探头及溶解氧仪。本发明提供的溶解氧电极包括：密封胶底座；固定在所述密封胶底座内的电极；固定在所述密封胶底座内的温度传感器；和套设于所述底座外围的银管；所述电极的工作电极导线穿过密封胶底座和银管；所述温度传感器的探头导线穿过密封胶底座和银管；所述银管的内壁上设置有对电极/参比电极导线。本发明提供的溶解氧电极能够大大减少测量误差，无需搅拌，可准确测量不同深度水体的溶解氧，更为便捷，大大节省了能耗；同时该设备密封连接、不易渗漏，且方便使用。

摘要： 本发明提供了一种水体超饱和溶解氧增氧方法及增氧系统，该增氧方法包括以下步骤：S1、至少向溶气罐中分别通入经过压缩处理的空气以及自水域中吸取的污水和/或净水以制得超饱和溶解氧水；S2、将超饱和溶解氧水输送至微纳米气泡发生装置并通过微纳米气泡发生装置将超饱和溶解氧水中所携带的氧气释放成微米氧气泡；S3、通过置于水面下方的复数个推流器将携带微米氧气泡的污水重新回流至水域中。本发明所示出的一种水体超饱和溶解氧增氧方法及增氧系统，其通过微纳米气泡发生装置将超饱和溶解氧水中所携带的氧气释放成微纳米气泡后，通过推流器将携带微纳米气泡的污水重新回流至水域中，以实现对黑臭水的超饱和溶解氧增氧处理。

摘要： 本发明公开了一种溶解氧电极的标定与溶解氧计算方法和电子设备，用于解决温度差异、电极个体差异导致的测量误差，可实现水产养殖水体、环境水体中溶解氧的准确测量。该方法包括曲线标定和溶解氧计算两部分内容，曲线标定在零氧、饱和氧水中分别记录各个电极输出量随温度变化的二元组，并使用最小二乘法拟合这两组二元组，对每个标定电极来说，形成其在零氧、饱和氧水中模拟量输出随温度变化的连续曲线；溶解氧计算根据上述标定的曲线，计算待测养殖水中的溶解氧含量。

摘要： 本发明公开了一种溶解氧荧光传感膜的制备方法及沉积物‑水界面溶解氧二维动态分布检测方法，本发明能够准确获取沉积物‑水界面二维、高分辨率（µm级）溶解氧的浓度动态变化信息，适用于沉积物‑水界面溶解氧的检测技术领域。

摘要： 本发明提供了一种溶解氧电极、其制备方法、溶解氧探头及溶解氧仪。本发明提供的溶解氧电极包括：密封胶底座；固定在所述密封胶底座内的电极；固定在所述密封胶底座内的温度传感器；和套设于所述底座外围的银管；所述电极的工作电极导线穿过密封胶底座和银管；所述温度传感器的探头导线穿过密封胶底座和银管；所述银管的内壁上设置有对电极/参比电极导线。本发明提供的溶解氧电极能够大大减少测量误差，无需搅拌，可准确测量不同深度水体的溶解氧，更为便捷，大大节省了能耗；同时该设备密封连接、不易渗漏，且方便使用。

摘要： 本发明提供了一种水体超饱和溶解氧增氧方法及增氧系统，该增氧方法包括以下步骤：S1、至少向溶气罐中分别通入经过压缩处理的空气以及自水域中吸取的污水和/或净水以制得超饱和溶解氧水；S2、将超饱和溶解氧水输送至微纳米气泡发生装置并通过微纳米气泡发生装置将超饱和溶解氧水中所携带的氧气释放成微米氧气泡；S3、通过置于水面下方的复数个推流器将携带微米氧气泡的污水重新回流至水域中。本发明所示出的一种水体超饱和溶解氧增氧方法及增氧系统，其通过微纳米气泡发生装置将超饱和溶解氧水中所携带的氧气释放成微纳米气泡后，通过推流器将携带微纳米气泡的污水重新回流至水域中，以实现对黑臭水的超饱和溶解氧增氧处理。

摘要： 本发明提供了一种溶解氧传感膜头的制备方法及溶解氧传感膜头，旨在解决现有技术中传感膜头中相应时间长且荧光层容易脱落的问题。制备方法包括：将指示剂溶于四氢呋喃溶液中得到指示剂溶液，将指示剂溶液在搅拌下加入聚苯乙烯微球的乳液中；加入氯化钙水溶液，搅拌，超声，并倒入石英片上，挥发，烘干固化，得到荧光层；将丙烯树脂、苯乙烯、乙酸乙酯、二甲苯和有机硅酮加入到试管中，搅拌溶解后喷涂于荧光层上，烘干得到反射层；将二氯甲烷、乙酸丁酯、聚丙烯酸树脂、聚苯乙烯、炭黑、多聚甲醛、磺酰胺甲醛树脂、二甲基硅油、二氧化钛粉末、聚氯乙烯、乙基纤维素、硬脂酸混合，搅拌溶解后喷涂于反射层上，烘干得到遮光层。本发明中荧光层不容易被洗脱。

摘要： 本发明提供了一种溶解氧去除装置、换流阀内冷水系统及其溶解氧去除方法。溶解氧去除装置包括：脱氧塔罐、第一流体输入管道、第一流体输出管道、管道氮气加入设备以及第一氮气输送管道；脱氧塔罐内设有第一布水器，脱氧塔罐另设有排气管道；第一流体输入管道的流体出口与脱氧塔罐的第一布水器的入口连接，脱氧塔罐的流体出口与第一流体输出管道的流体入口连接，管道氮气加入设备设置于第一流体输入管道中，管道氮气加入设备的流体入口与第一氮气输送管道的流体出口连接，第一氮气输送管道的流体入口与氮气供给源连接；其中，第一布水器为出口横截面大入口横截面小的喇叭状布水器。

摘要： 本发明涉及一种基于溶解氧传感器的荧光膜、溶解氧敏感膜及其制备方法和应用，属于溶解氧传感器敏感膜技术领域。所述荧光膜制备方法包括以下步骤：将正硅酸乙酯、三氟丙基三甲氧基硅烷、甲基三乙氧基硅烷和乙醇混合，并在酸性的条件下加入三(4,7‑二苯基‑1,10‑邻菲罗琳)二氯化钌，于加热条件下密封搅拌530～550min，得到溶胶凝胶溶液；将所述溶胶凝胶溶液涂覆并固化成膜，得到荧光膜。本发明在制备过程中，通过长时间的加热搅拌，在搅拌完成后直接涂覆并固化成膜，进而无需进行陈化，使得本发明不会因为陈化降低性能，同时，本发明还引入含氟基团，含氟基团能够提高膜的柔韧性，增大了荧光膜的亲氧性，提高了敏感膜的灵敏度，降低了响应时间。

摘要： 本实用新型涉及溶解氧测量技术领域，解决了现有技术中荧光法测量溶解氧电路计算量大、对单片机要求高、功耗大的问题。一种荧光法溶解氧测量电路，包括采集模块，采集模块包括依次连接的感光元件、IV转换电路、一级放大电路、二级放大电路、异或门、RC整流电路、单片机，RC整流电路包括依次连接的第一RC整流电路、第二RC整流电路和第一阻抗匹配电路。感光元件为硅光电池或光电二极管。反射红光与荧光基体发射的红光经异或门处理后成为方波，方波经RC整流电路处理成为直流电压信号，电压的大小与方波的占空比成正比。单片机只需处理直流电压信号并根据电压的大小计算溶解氧的浓度即可，单片机的计算量小，电路对单片机的要求低，单片机能耗降低。