渗透系数
渗透系数的相关文献在1965年到2023年内共计4088篇,主要集中在建筑科学、水利工程、公路运输
等领域,其中期刊论文3007篇、会议论文251篇、专利文献52148篇;相关期刊876种,包括城市建设理论研究(电子版)、地下水、水文地质工程地质等;
相关会议201种,包括中国地质学会2015年学术年会、中国水利学会勘测专业委员会2015年会暨学术交流会、云南省岩土力学与工程学会2013年学术年会等;渗透系数的相关文献由9449位作者贡献,包括周志芳、陈亮、肖衡林等。
渗透系数—发文量
专利文献>
论文:52148篇
占比:94.12%
总计:55406篇
渗透系数
-研究学者
- 周志芳
- 陈亮
- 肖衡林
- 陶高梁
- 李小春
- 姚燕
- 何俊
- 刘松玉
- 束龙仓
- 吴吉春
- 崔新壮
- 黄勇
- 王伟
- 李刚
- 王晖
- 王颖
- 万娟
- 刘宁
- 宋彭生
- 康爱红
- 朱伟
- 朱志政
- 蔡国军
- 郑木莲
- 陈云敏
- 陈刚
- 刘勇
- 叶为民
- 周欣竹
- 庄心善
- 张敏
- 张炯
- 张鹏
- 杜延军
- 杨春和
- 王保田
- 王鹏
- 胡云进
- 董晓强
- 陈宝
- 马强
- 鲁程鹏
- 刘伟
- 刘磊
- 张家发
- 张磊
- 李奕
- 李志清
- 李波
- 杨松
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游阳;
肖衡林;
谭燕
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摘要:
以添加(0%、3%、6%、9%)疏水材料(全称超级疏水高分子聚合物,简称SHOIP)的改性黏土作为研究对象,开展土壤-水接触角试验、渗透试验和核磁共振试验,分别研究SHOIP掺量对改性黏土接触角、渗透系数和土壤孔隙分布的影响.结果表明:SHOIP掺量从0%增加到9%时,改性黏土接触角从60°增加到123°;改性黏土渗透系数逐渐减小,上水头压力为30kPa时,渗透系数从1.4×10^(-6)cm·s^(-1)减小至1.5×10^(-8)cm·s^(-1),上水头压力为60kPa时,渗透系数从7×10^(-6)cm·s^(-1)减小至2.1×10^(-8)cm·s^(-1).SHOIP掺量为0%和3%的改性黏土孔隙分布曲线图呈现三峰分布,即小孔、中孔和大孔的分布都有峰值,随SHOIP掺量的增加三孔均出现不同程度减小,当SHOIP掺量大于6%时,大孔体积降为零.改性黏土渗透系数主要由大孔决定,当大孔体积为零时,继续增加SHOIP掺量,只会小幅降低渗透系数.该研究对土体防水工程具有参考意义.
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游阳;
肖衡林;
谭燕
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摘要:
以添加(0%、3%、6%、9%)疏水材料(全称超级疏水高分子聚合物,简称SHOIP)的改性黏土作为研究对象,开展土壤-水接触角试验、渗透试验和核磁共振试验,分别研究SHOIP掺量对改性黏土接触角、渗透系数和土壤孔隙分布的影响.结果表明:SHOIP掺量从0%增加到9%时,改性黏土接触角从60°增加到123°;改性黏土渗透系数逐渐减小,上水头压力为30kPa时,渗透系数从1.4×10^(-6)cm·s^(-1)减小至1.5×10^(-8)cm·s^(-1),上水头压力为60kPa时,渗透系数从7×10^(-6)cm·s^(-1)减小至2.1×10^(-8)cm·s^(-1).SHOIP掺量为0%和3%的改性黏土孔隙分布曲线图呈现三峰分布,即小孔、中孔和大孔的分布都有峰值,随SHOIP掺量的增加三孔均出现不同程度减小,当SHOIP掺量大于6%时,大孔体积降为零.改性黏土渗透系数主要由大孔决定,当大孔体积为零时,继续增加SHOIP掺量,只会小幅降低渗透系数.该研究对土体防水工程具有参考意义.
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袁博文;
徐力群;
郭步天;
聂柏松;
柴先墩;
林文
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摘要:
不少水库工程地质条件复杂,岩体破碎、裂隙发育,透水性强,采用常规现场钻孔压水试验不能维持孔内压力稳定,因而不能采用规范推荐的计算方法获取岩体渗透系数.研究了采用非稳定渗流理论和有限元法反演分析技术,提出了钻孔压水试验非稳定渗流反演拟合法,通过拟合现场钻孔压水试验过程的非稳定渗流场,获取较为合理的岩体渗透系数.根据某工程实际情况,开展了现场钻孔压水试验,测得了坝址区岩体孔深8、12和16m的钻孔水位、流量随时间变化的关系.建立了各孔深条件下钻孔压水试验的三维有限元模型,应用非稳定渗流有限元法结合可变容差法,反演分析了各孔深试验的非稳定渗流场,得到了岩体的渗透系数.计算的渗透流量随时间变化过程与实际钻孔充水流量吻合良好,岩体的渗透系数符合实际情况.提出的钻孔压水试验非稳定渗流反演拟合法具有推广应用价值.
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袁博文;
徐力群;
郭步天;
聂柏松;
柴先墩;
林文
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摘要:
不少水库工程地质条件复杂,岩体破碎、裂隙发育,透水性强,采用常规现场钻孔压水试验不能维持孔内压力稳定,因而不能采用规范推荐的计算方法获取岩体渗透系数.研究了采用非稳定渗流理论和有限元法反演分析技术,提出了钻孔压水试验非稳定渗流反演拟合法,通过拟合现场钻孔压水试验过程的非稳定渗流场,获取较为合理的岩体渗透系数.根据某工程实际情况,开展了现场钻孔压水试验,测得了坝址区岩体孔深8、12和16m的钻孔水位、流量随时间变化的关系.建立了各孔深条件下钻孔压水试验的三维有限元模型,应用非稳定渗流有限元法结合可变容差法,反演分析了各孔深试验的非稳定渗流场,得到了岩体的渗透系数.计算的渗透流量随时间变化过程与实际钻孔充水流量吻合良好,岩体的渗透系数符合实际情况.提出的钻孔压水试验非稳定渗流反演拟合法具有推广应用价值.
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王岚
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摘要:
为有效减少水库渗漏量,确保渗透稳定以及坝外农田不发生浸没,确保水库发挥效益,陈集水库采用塑性混凝土防渗墙截渗。水库坝基截渗施工中采用液压双轮铣削作为用于地下防渗墙的施工工艺,该工艺具有地层适应性强、钻进效率、精度高、操作灵活方便、安全环保等特点,施工效率和成墙质量效果远远大于传统施工设备与工艺。
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李瑞
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摘要:
勘察设计施工领域,在复杂水文地质条件下需要查明地下水类型、埋藏条件、补给及排泄条件,提供季节变化幅度和各主要地层的渗透性系数,为基坑开挖工程提供有效的地下水控制措施。通过对复杂水文地质情况下抽水试验的研究,整理成果资料,与室内土工试验结果的对比分析,方便以后施工过程中普及抽水试验的应用,更准确地提供设计参数,提高工程降水施工效率,降低工程造价。
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王晓光
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摘要:
为研究海水侵蚀条件下我国南海研究区珊瑚岛地层渗透溶蚀特征,室内展开了不同密实度、pH值条件下的珊瑚砂渗透试验。研究表明:①在相同的pH值条件下,珊瑚砂的渗透系数和平均增长速率随着密实度逐渐降低。②侵蚀海水的酸性越强、pH值越低,则其对土体的渗透溶蚀特征越明显,珊瑚砂的渗透系数越大。
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赵旭伟
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摘要:
隧道穿越富水断层破碎带施工风险较大,常采取超前全断面预注浆进行处理。本文依托皖南一工点通过建立渗流数值模型分析了注浆圈不同厚度、渗透系数下隧道周边地下水渗流规律。结果表明:未支护条件下开挖,渗流达到稳定状态后地下水压力呈漏斗状分布;隧道涌水量随着注浆圈厚度增加而减小,注浆圈厚度宜控制在5~8 m;减小注浆圈的渗透系数可有效减小隧道涌水量,注浆圈渗透系数宜控制在2.00×10^(-7)~2.67×10^(-7) m/s;注浆圈厚度和相对渗透系数一定时隧道埋深与隧道周边涌水量近似成线性关系。经实施,隧道穿越断层破碎带区段涌水量为1.42 m^(3)/(d·m),注浆参数选取合理,加固效果良好。
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蒋希雁;
杨尚青;
冯峰;
陈宇宏;
许梦然
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摘要:
植被根系可以调节土体中水分的入渗过程,植被土的渗透特性是决定植被护坡水力特性的重要参数,也是影响植被边坡稳定性的重要因素。文章选择高羊茅和小叶黄杨植被土,采用现场双环入渗试验分析入渗体积和渗透系数的变化,研究根系对入渗性能的影响;制备不同含根量的土样,通过室内变水头渗透试验研究重塑土和原状土的含根量对土体渗透特性的影响。结果表明:小叶黄杨植被土和含根量为0.82%的高羊茅植被土的入渗体积比裸土减少了50%,植被根系的存在对减少水的渗入量有着显著作用;无论是重塑土还是原状土,随着含根量的增加,根土复合体的饱和渗透系数逐渐减小,含根量越高的植被土对减少水分入渗有着更加显著的效果;含根量为0.30%~0.80%的重塑土的饱和渗透系数约为相近含根量原状土的3倍,现场双环入渗试验测得含根量为0.82%的高羊茅植被土的饱和渗透系数约为室内试验的5倍。上述研究可广泛用于生态护坡工程,根系对边坡的安全稳定起到良好的支撑作用。
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杨党校;
贺红;
邓国华;
张喆
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摘要:
为了研究复合地层渗流过程中水头损失的变化规律,采用卵石土、粗砂、细砂、粉质黏土四种不同渗透系数的材料组合成六种类型的复合地层,利用自主研发的多功能粗粒料渗流试验装置对这六种类型的复合地层进行稳态渗流条件下的水头损失模型试验研究。结果表明:复合地层渗流过程水头损失受地层交替分布影响明显;按照渗透系数较大的土层向渗透系数较小的土层方向渗流,该渗流过程完全连续;渗透系数小的土层若是位于复合地层的上层或是中层,会导致复合地层中渗流的不连续,甚至是水头的消失,渗流的过程是由其中渗透系数最小的地层来决定的;模型试验结果与实际工程地层、水位勘察结果相一致。
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李延卓;
王宾;
杨磊
- 《中国水利学会2018学术年会》
| 2018年
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摘要:
墙体渗透系数是防渗墙质量和效果检验的重要指标,合理确定渗透系数值具有重要的意义.根据渗流理论和严格的数学计算方法,提出了混凝土防渗墙渗透系数改进算法.该算法基于常水头注水试验,且分为地下水位低于钻孔底部与高于钻孔底部两种情况.基于该算法,黄河水利科学研究院开发一套渗漏检测软件与实验设备.介绍了该渗漏软件的主要操作步骤与实验设备的组成和实验要求.这些研究对于混凝土防渗墙施工质量的快速检测具有重要意义.
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吴彤;
滕杰;
胡宁;
刘扬
- 《第二届全国岩石隧道掘进机工程技术研讨会》
| 2018年
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摘要:
新疆北部某隧洞工程在勘察过程中揭露高承压水,具有连通性好、渗透性强、补给充足、压力高、流量大的特点,施工过程中出现突涌水、突泥、涌砂的危险性大.目前国内对承压水洞段涌水量的估算尚无成熟的方法.为了对高承压水洞段涌水量进行估算,通过对地表钻孔流量观测,反算出承压水含水层岩体的渗透系数,含水层厚度按承压水全水头计,采用地下水动力学法、集水廊道模型以及承压水非完整井等方法分别对涌水量进行估算.综合多种预算结果,得出在天然状态下本洞段单位长度最大涌水量为50~390m3/(d·m);单位长度稳定涌水量为20~220m3/(d·m);不整合带及断层等易突水位置天然状态下洞内突涌水量为21541~30058m3/d.进行施工降排水设计时可按预测成果的大值考虑.建议对本洞段加强超前勘探工作,针对可能发生涌突水洞段进行超前处理,尽量避免因突涌水而对工程造成重大影响.
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ZHANG Yonghao;
张永浩;
XU Xiaofeng;
许肖锋;
LIU Yong;
刘勇;
SI Gaohua;
司高华;
WANG Qinghai;
王青海
- 《2018年全国工程地质学术年会》
| 2018年
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摘要:
基于拟建某低中放废物处置单元的包气带地质环境,研究了该区黏土材料在非饱和条件下的渗透系数K(θ)和弥散系数D(θ)随黏土体积含水率θ的变化特征.研究显示,在非饱和状态下,当体积含水率θ≤25%时,黏土实际处于不透水状态;当θ≤15%时,θ的微小变化,即可导致黏土非饱和渗透系数K(θ)发生数量级的改变.实验表明,非饱和黏土弥散系数随着体积含水率的降低而减小,当体积含水率θ=38%时,实测弥散系数为4.12m2·a-1;当θ=6%时,弥散系数为0.04m2·a-1,仅为前者的1%左右.核素迁移模拟结果显示,当体积含水率θ≤25%时,钚在黏土屏障中不发生显著迁移;当θ≥30%时,核素迁移作用明显增强.
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常利营;
叶发明;
陈群
- 《雅砻江虚拟研究中心2018年度学术年会》
| 2018年
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摘要:
砾石土粗粒含量超过50%时,渗透系数很可能超过规范要求,此时心墙质量存在随机缺陷,对坝体渗透稳定不利.针对某高心墙堆石坝,对心墙分区不同部位存在随机缺陷时对坝体渗流的影响进行了三维有限元数值模拟,结果表明:心墙某高程范围内存在随机缺陷对坝体的渗流场分布和单宽渗流量影响都较小,而对心墙内渗透坡降影响较大,且心墙下部存在缺陷时影响最大,心墙内最大渗透坡降会明显超过出逸处的渗透坡降,甚至超过心墙料的允许坡降,且当缺陷率超过7.5%时,超出体积百分比增幅更加明显,对心墙整体的渗透稳定性不利,在实际工程中应引起重视.
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Qin Yi-wen;
秦祎文;
Qiao Qin-qin;
乔青青
- 《第十三届全国土力学及岩土工程学术大会》
| 2018年
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摘要:
通过对西安地区典型湿陷性黄土的多组局部注水试验总结,揭示了局部动水环境下黄土湿陷性态的时空变化规律和黄土介质水流运移通道路径形成模式.结果表明:当水源强度小于黄土渗透系数时,水体很容易入渗到围岩深部;当水源压力大于土体渗透系数时,入渗率开始下降导致靠近水源处黄土达到湿陷软化;从垂直平面看,湿陷性黄土发生局部浸水最终会发展为:水源处的位置是湿陷空洞区,往下依次为浸水饱和区和浸水非饱和区;最优运移通道沿两腰进行延伸和发展,在优势运移通道上方,湿陷裂缝呈水平或者弧形开展,而在优势运移通道下方,湿陷裂缝呈倾向开展;空间上,湿陷裂缝环绕着湿陷空洞区,形成数列同心的湿陷阶梯和裂缝分布.
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MA Tian-zhong;
马天忠;
ZHU Yan-peng;
朱彦鹏
- 《第十三届全国土力学及岩土工程学术大会》
| 2018年
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摘要:
为保证兰州地铁建设的顺利进行并提供可靠依据,基于兰州某地铁车站深基坑工程,采用有限元软件MIDASI/GTS模拟分析了基坑的开挖施工过程中围护体系的变形情况;同时针对实际开挖遇到的特殊红砂岩地层及坑底涌水难题,通过室内外渗透试验探索了红砂岩层的渗透特性.研究结果表明,该基坑工程中灌注桩、横向支撑和圈梁的深基坑支护体系,能够有效控制深基坑开挖过程中由于卸荷造成的土体变形,保证深基坑的安全稳定;深基坑开挖过程中,周边土体沉降变形随支护体系的逐渐完善先变大再变小,基坑底部的土体隆起随开挖逐渐变大,最大值均在规范要求范围内;将红砂岩层定义为相对隔水层是不准确的,该地铁站红砂岩的渗透系数量级均介于10-4cm/s~10-3cm/s之间,已经具备一定的渗透能力,兰州地区类似红砂岩深基坑支护设计时应以水土分算来计算其土压力.
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TONG Chao;
童超;
XIAO Jie;
肖杰;
YANG He-ping;
杨和平;
NI Xiao;
倪啸
- 《第十三届全国土力学及岩土工程学术大会》
| 2018年
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摘要:
为弄清膨胀土边坡常浅层坍滑的真实原因,运用有限差分软件FLAC,借鉴已有多场耦合数值计算思路,分别由内置的二相流与热模块来模拟降雨条件下坡体内非饱和-饱和渗流过程及膨胀土的吸湿膨胀,根据饱和度与温度及热膨胀系数的转换关系,可实时模拟各单元节点的吸湿膨胀效应,自行编制FISH程序以调用两内置模块间的信息,顺利实现考虑地下水位、渗透系数变化、强度衰减三因素下的膨胀土坡渗流场-位移场-应力场的三场耦合.在此基础上,建立考虑/未考虑膨胀变形的相同数值模型,通过二相流模块及三场耦合实现流程,分别模拟降雨条件下未计及/计及吸湿膨胀的边坡非饱和-饱和过程及其稳定性,对比分析同降雨强度但不同历时、是否计及吸湿膨胀的边坡渗流场及稳定性差异,揭示了膨胀土吸湿膨胀是引起边坡浅层坍滑的重要原因;据此,进一步研究不同降雨强度、降雨历时下膨胀土边坡的稳定性,同时对比分析边坡渗流场和应力场的变化及其分布规律,得到不同降雨条件对边坡浅层坍滑的影响.
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YANG Tao;
杨桃
- 《第十三届全国土力学及岩土工程学术大会》
| 2018年
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摘要:
水环境下黄土的湿陷性一直是黄土地区城市地下工程的难点问题.模型试验是常用的解决手段,而其相似材料的准确选取与否往往直接决定了实验的成功与否.基于此,在对实际工程展开调研分析的基础上,开展了湿陷性黄土材料模拟研究的一系列实验.确定了事故区黄土的模型试验采用的相似材料配合比为:石英粉∶石英砂∶膨润土∶石膏∶工业盐=35∶30∶20∶10∶5.