渗碳

摘要： 采用光谱分层法代替车削剥层法测定螺纹钎杆渗碳层碳浓度梯度,取得了较好的效果。

摘要： 针对某石化企业制氢转化炉服役13年的加强接头,采用渗碳检测仪进行渗碳程度检测,选取典型加强接头试样试验室解剖,开展低倍酸蚀试验、金相观察/微区EDS能谱分析和维氏硬度试验,结合制氢转化炉服役工况开展了分析讨论。结果表明:186件加强接头均呈现不同程度渗碳,其中约20%的加强接头渗碳层厚度超过壁厚60%,发生严重渗碳,约63%的加强接头渗碳层厚度约占壁厚的30%~60%,为中度渗碳,约17%的加强接头渗碳层厚度占壁厚比例不超过30%,为轻度渗碳;严重渗碳的加强接头在炉膛中的分布呈局部聚集特征;加强接头渗碳程度与该部位出口温度相关,出口温度较高区域的加强接头渗碳程度较严重,反之较轻微;加强接头内壁发生渗碳,内壁渗碳区和外壁未渗碳区硬度值(HV10)分别为280~340和150~180。并讨论了制氢转化炉加强接头渗碳问题,对其安全使用提出建议。

摘要： 采用DEFORM‐HT软件,对20CrMnTi钢齿轮的渗碳、淬火热处理工艺过程进行模拟,得出其渗碳后表层到心部碳质量分数变化。分析淬火后马氏体组织变化,并分析淬火后残余应力,选择适当的淬火冷却介质,通过试验测定其金相组织及表面至心部的洛氏硬度。结果表明,金相组织、洛氏硬度与模拟预测结果较吻合,对生产具有一定的指导意义。

摘要： 560立式环模是立式环模制粒机的关键部件,其表面耐磨性的优劣直接决定挤压出的颗粒饲料质量。由于使用过程中受到物料对其表面的磨损以及高压、高温作用,立式环模成为制粒机最主要的易损件。据统计,它的维修费用占全部维修费用的30%以上。因此,560立式环模在使用中需拥有更好的表面耐磨性、更长的使用寿命、较好的抗疲劳强度以及合适的表面硬度等指标。渗碳工艺作为一种实用且广泛应用的热处理技术得到了普遍认可。因此,使用性能良好的20CrMnTi渗碳钢作为560立式环模材质,并进行渗碳处理,以提高表面耐磨性,延长其使用寿命。

摘要： 采用拉伸试验机、光学显微镜、扫描电子显微镜和电子探针等试验手段,对冶金运输厂鱼雷罐车车轴断裂失效原因进行了分析。结果表明,溅射的高温铁水附着在车轴表面,造成车轴边缘增碳,形成硬而脆的粗大珠光体团+网状铁素体、魏氏组织,破坏了基体连续性,是导致车轴产生低应力高周疲劳断裂的主要原因。

摘要： 高温气冷堆(简称高温堆)中,由于一回路冷却剂氦气中含有微量(ppm级)不纯杂质,其在高温环境中会对高温堆合金材料造成腐蚀,影响设备的性能。Inconel 617、Hastelloy X、Incoloy 800H是3种高温堆中间换热器及蒸汽发生器设备候选材料。研究表明,镍铬合金在高温下表面生成的富铬氧化层是防止合金在高温下发生严重腐蚀的重要因素。本文对3种合金在高温含杂质氦气中的腐蚀行为进行研究,探究预氧化对3种合金腐蚀行为的影响。并通过称重、扫描电镜、X射线能谱、电子探针显微分析仪以及碳硫分析仪对腐蚀结果进行分析。结果表明,3种合金均出现了不同的氧化和渗碳现象,预氧化对Hastelloy X合金抗腐蚀能力的提升不明显,对Inconel 617合金的抗氧化和渗碳能力有一定提升,对Incoloy 800H合金的抗渗碳腐蚀能力有一定提升。

摘要： 渗碳是一种非常重要的热处理加工工艺,作为完成渗碳工艺的渗碳炉,在安装或大修后都应该进行定碳调试,从而使设备处于良好的工作状态。介绍井式渗碳炉碳势控制及PID调试,归纳总结碳势调试过程中常见异常现象的处理方法。

摘要： 对G13Cr4Mo4Ni4V轴承钢微观组织和轴向拉压疲劳试验结果进行分析,揭示了疲劳裂纹的萌生与扩展机理,并对比分析了渗碳处理对该钢拉压疲劳性能的影响。结果表明:G13Cr4Mo4Ni4V轴承钢轴向拉压疲劳强度为610 MPa,起裂源于表面滑移带、内部团簇碳化物和夹杂物;渗碳处理影响轴承钢的疲劳寿命,当引起裂纹萌生的缺陷位于渗碳层时,缺陷位置所承受的应力大于平均拉应力,渗碳处理会降低试样的疲劳寿命;当引起裂纹萌生的缺陷位于试样内部时,缺陷位置所承受的应力小于平均拉应力,渗碳处理会显著提高试样的疲劳寿命。

摘要： 通过齿轮渗碳工艺、操作、设备三个方面对齿轮渗碳碳化物级别偏高的形成原因进行分析,根据发现碳化物级别偏高的时间段,制定降低碳化物的针对性措施,并进行了试验验证,说明降低碳化物级别的措施是可行的。

摘要： 磁铁矿是一种难渗碳的铁矿石。为了提高磁铁矿球团的渗碳性能,本文对磁铁矿球团进行了预氧化处理,并进一步研究了磁铁矿球团的氧化、还原和渗碳行为。磁铁矿球团在空气中进行氧化并在CO-CO_(2)-H_(2)气氛中进行渗碳,利用热重分析仪、X射线衍射仪(XRD)、红外碳硫分析仪和扫描电子显微镜(SEM)研究产物的渗碳指数、微观结构和物相变化,以揭示磁铁矿的氧化、还原和渗碳行为。结果表明:在预氧化过程中,球团中致密的磁铁矿颗粒被氧化为多孔的赤铁矿颗粒,Fe_(3)O_(4)转化为晶格缺陷较高的Fe_(2)O_(3),多孔的赤铁矿颗粒和新生的Fe_(2)O_(3)显著提高了球团的还原速率;在还原过程中,多孔的赤铁矿颗粒被还原为多孔的金属铁颗粒,球团的高还原速率和金属铁颗粒的多孔结构显著提高了球团的渗碳效率;较高的预氧化温度有利于磁铁矿球团的渗碳,但当氧化温度增加到1000°C时,由于氧化铁的再结晶,其预氧化球团的渗碳指数反而有所降低;磁铁矿球团渗碳的最佳预氧化温度为900°C。

摘要： 采用Gleeble-1500热模拟机,结合金相-硬度法,研究了23CrNi3Mo钢渗碳后的连续冷却转变规律。结果表明:23 CrNi3Mo钢渗碳后以0.05～5°C/s不同冷速连续冷却,渗碳层均为马氏体组织；冷却速度≤0.1°C/s时过渡区为马氏体+下贝氏体组织,基体为下贝氏体组织；冷却速度≥0.3°C/s时过渡区和基体均为马氏体组织；且冷却速度≤3°C/s时表面高碳区有网状碳化物析出。23CrNi3Mo钢在渗碳后淬火冷却过程中,为了使表面与心部获得最佳的强韧性匹配,应采用先快冷后慢冷的冷却制度。

摘要： 株洲齿轮有限公司已成功地以净化后的天然气代替丙烷气用于渗碳。这项工程所取得的成果表明，更换渗碳原料气的设备改造和调试工作量小，更换原料气后产能和产品质量提高，生产成本显著下降。经过净化的城市天然气在热处理行业具有广阔的应用前景。

摘要： 本文研究了38CrMoAl钢表面获得纳米级贝氏体组织的热处理工艺及其组织结构特征。首先利用自行设计的滴注式可控气氛全自动渗碳炉，在930°C对该钢渗碳8h，使钢表面的碳含量达到0.85wt%，渗层深度为2mm。将经过渗碳热处理的试样加热到930°C保温20 min进行奥氏体化处理，然后直接淬入温度分别为230°C、255°C和280°C的盐浴中，并分别保温0.5h、1h、2h、4h、10h后空冷。利用光学显微镜、透射电镜、X射线衍射仪及显微硬度计对热处理后38CrMoAl钢渗碳层的组织和性能进行分析研究。结果表明，该钢经过230°C和255°C保温一定时间后均获得较佳的组织结构，其组织特征是，表层是纳米级超细贝氏体组织，由平均尺寸约为80-110nm的贝氏体铁素体层片和分布于片间平均厚度为几纳米到几十纳米的残余奥氏体膜组成；过渡层是超细贝氏体和马氏体的混合组织；心部是马氏体组织。这种纳米级贝氏体的滚动接触疲劳性能明显优于常规淬火回火状态下的齿轮材料。

摘要： 本文研究了38CrMoAl钢表面获得超细贝氏体组织的热处理工艺及其组织结构特征.首先利用自行设计的滴注 式可控气氛全自动渗碳炉,在930°C对该钢渗碳8h,使钢表面的碳含量达到0.85wt%,渗层深度为2mm.将经过渗碳 热处理的试样加热到930°C保温20 min进行奥氏体化处理,然后直接淬入温度分别为230°C、255°C和280°C的盐浴中,并分别保温0.5h、1h、2h、4h、10h后空冷.利用光学显微镜、透射电镜、X射线衍射仪及显微硬度计对热处理后38CrMoAl 钢渗碳层的组织和性能进行分析研究.结果表明,该钢经过230°C和255°C保温一定时间后均获得较佳的组织结构,其组织特征是,表层是超细贝氏体组织,由平均尺寸约为80-120nm的贝氏体铁素体层片和分布于片间平均厚度为几 纳米到几十纳米的残余奥氏体膜组成；过渡层是超细贝氏体和马氏体的混合组织；心部是马氏体组织.这种超细贝 氏体的滚动接触疲劳性能明显优于常规淬火回火状态下的齿轮材料.

摘要： 回顾了可控气氛的发展趋势，介绍了滴注式气氛密封箱式多用炉及其机组的技术特性，同时对多用炉的密封性、气氛的均匀性以及气氛的碳势控制等问题作了技术思考。rn 在滴注式气氛密封箱式多用炉中能够进行渗碳、碳氮共渗、光亮淬火、球化退火以及复碳等多种热处理，指出，该多用炉及其机组是—种自动化程度高，生产柔性大，适用性强的多用炉生产线，它为我国广大中小型热处理企业的工艺装备提供了比较适用的炉型和品种，发展前途十分广阔。

摘要： 本文提出了热处理中的天然气等气源和渗碳淬火件非马氏体组织、残余奥氏体及气体 软氮化件金相组织检查等标准存在的“误区”，并提出了具体的修改建议。同时，提出了热处理渗碳 采用净化后的天然气、氨水、甲醇不但可提高产品质量，而且还具有提高渗碳速度、降低气源消耗 和延长设备备件使用寿命等功效。中国首次发现：吸热式气氛中 CO 含量最高达 31%，还不产生碳黑。

摘要： 本文分析了钎杆热处理工艺选择的原则，介绍了B22、B25六角钎杆和螺纹钎杆的热处理工艺，最后指出:低碳高强度合金钢经渗碳和淬火回火热处理加喷丸处理和防腐处理是目前最佳的螺纹钎杆制钎工艺。

摘要： 本文使用由铁精粉、煤粉和石灰石所制含碳球团，在1673 K下进行了不同加热时间的还原实验。加热时间的不同可以得到不同的结果，在12分钟时，渣铁能够很好的分离，珠铁中C、S含量分别为3.23%和0.097%，渣中晶体以硅酸钙(CaSiO3)和硅酸二钙(Ca2SiO4)为主，含有一定量的玻璃体，含有少量的钙镁橄榄石(CaMgSiO4)，而在其它条件下渣铁不能分离只能得到金属化球团。通过对高炉.转炉流程与转底炉-电炉流程的各环节工序能源消耗量进行计算，可以得出高炉-转炉流程的吨钢的工序能源消耗总量为564.45 kgce，而转底炉-电炉流程则为559.93 kgce，两流程吨钢工序能源消耗总量相当。

摘要： 本文使用由铁精粉、煤粉和石灰石所制含碳球团，在1673 K下进行了不同加热时间的还原实验。加热时间的不同可以得到不同的结果，在12分钟时，渣铁能够很好的分离，珠铁中C、S含量分别为3.23%和0.097%，渣中晶体以硅酸钙(CaSiO3)和硅酸二钙(Ca2SiO4)为主，含有一定量的玻璃体，含有少量的钙镁橄榄石(CaMgSiO4)，而在其它条件下渣铁不能分离只能得到金属化球团。通过对高炉.转炉流程与转底炉-电炉流程的各环节工序能源消耗量进行计算，可以得出高炉-转炉流程的吨钢的工序能源消耗总量为564.45 kgce，而转底炉-电炉流程则为559.93 kgce，两流程吨钢工序能源消耗总量相当。

摘要： 本文使用由铁精粉、煤粉和石灰石所制含碳球团，在1673 K下进行了不同加热时间的还原实验。加热时间的不同可以得到不同的结果，在12分钟时，渣铁能够很好的分离，珠铁中C、S含量分别为3.23%和0.097%，渣中晶体以硅酸钙(CaSiO3)和硅酸二钙(Ca2SiO4)为主，含有一定量的玻璃体，含有少量的钙镁橄榄石(CaMgSiO4)，而在其它条件下渣铁不能分离只能得到金属化球团。通过对高炉.转炉流程与转底炉-电炉流程的各环节工序能源消耗量进行计算，可以得出高炉-转炉流程的吨钢的工序能源消耗总量为564.45 kgce，而转底炉-电炉流程则为559.93 kgce，两流程吨钢工序能源消耗总量相当。

摘要： 一种抑制高铬高钴渗碳钢网状碳化物组织并提高渗碳速度的渗碳方法，本发明涉及材料表面热处理领域。本发明要解决现有高铬高钴渗碳钢易出现网状碳化物组织，导致材料的脆性高、抗疲劳性能差的技术问题。方法：一、在高铬高钴渗碳钢的表面镀一层金属膜；二、将镀膜工件进行渗碳。通过本方法，可以获得渗碳层无网状碳化物组织，碳化物在渗碳层中均匀分布的渗碳层组织。解决了高合金钢渗碳，容易出现网状碳化物组织的技术难题。本发明方法用于航空轴承齿轮领域中。

摘要： 一种气体渗碳用钢材，其用于制造渗碳钢部件，其中，母材的组成以质量%计，含有C：0.1~0.4%、Si：超过1.2~4.0%、Mn：0.2~3.0%、Cr：0.5~5.0%、Al：0.005~0.1%、S：0.001~0.3%、N：0.003~0.03%，且限制O为0.0050%以下、P为0.025%以下，并且当将Si、Mn和Cr的含量（质量%）记为[Si％]、[Mn%]、[Cr%]时，满足下式（1）；所述气体渗碳用钢材在从表面至2~50μm的深度的范围内，存在满足下式（2）的合金缺乏层。32≥3.5[Si%]+[Mn%]+3[Cr%]>9（1），3.5[Si%]+[Mn%]+3[Cr%]≤9（2）。

摘要： 本发明涉及一种用于高温渗碳的Cr‑Mo钢及其渗碳方法、渗碳零部件，该用于高温渗碳的Cr‑Mo钢按重量百分比计具有如下化学组成：C 0.13～0.25，Si≤0.25，Mn 0.55～0.90，P≤0.035，S 0.020～0.040，Cr 0.85～1.25，Al 0.017～0.037，Ti 0.008～0.015，Nb 0.040～0.060，O≤15ppm，N 120ppm～170ppm，Ni 0.010～0.030，Cu 0.10～0.20，Mo≤0.06，V≤0.04，其余为Fe和不可避免的杂质。本发明提供的高温渗碳用Cr‑Mo钢可以满足渗碳温度≥980°C时，零件晶粒度不粗于7级；本发明提供的连续炉高温渗碳方法采用三段预热式和低碳势扩散高温渗碳工艺，实现零件高效率渗碳，在保证零件的渗碳层深度为1.1～1.6mm的前提下，渗碳热处理周期可缩短至13.2h、渗碳时间短至7.2h，相对920°C～930°C渗碳效率提高25％～30％。

摘要： 一种抑制高铬高钴渗碳钢网状碳化物组织并提高渗碳速度的渗碳方法，本发明涉及材料表面热处理领域。本发明要解决现有高铬高钴渗碳钢易出现网状碳化物组织，导致材料的脆性高、抗疲劳性能差的技术问题。方法：一、在高铬高钴渗碳钢的表面镀一层金属膜；二、将镀膜工件进行渗碳。通过本方法，可以获得渗碳层无网状碳化物组织，碳化物在渗碳层中均匀分布的渗碳层组织。解决了高合金钢渗碳，容易出现网状碳化物组织的技术难题。本发明方法用于航空轴承齿轮领域中。

摘要： 本发明涉及金属处理技术领域，公开了一种渗碳剂，包括供碳剂、催渗剂、填充剂以及粘结剂，所述供碳剂为碳化硼、催渗剂为碳酸钡、填充剂为碳酸钙、粘结剂为糊精，其份数分别为碳化硼40‑50份、碳酸钡5‑15份、碳酸钙1‑2份、糊精1‑2份。本发明的渗碳剂具有渗碳效率高、渗碳程度易于控制的优点，利用该渗碳剂对铂金进行渗碳能够有效提升铂金制品的表面强度，从而提升铂金制品的质量，延长使用寿命，且使得铂金制品表面光洁美观。

摘要： 一种气体渗碳用钢材，其用于制造渗碳钢部件，其中，母材的组成以质量%计，含有C：0.1~0.4%、Si：超过1.2~4.0%、Mn：0.2~3.0%、Cr：0.5~5.0%、Al：0.005~0.1%、S：0.001~0.3%、N：0.003~0.03%，且限制O为0.0050%以下、P为0.025%以下，并且当将Si、Mn和Cr的含量（质量%）记为[Si％]、[Mn%]、[Cr%]时，满足下式（1）；所述气体渗碳用钢材在从表面至2~50μm的深度的范围内，存在满足下式（2）的合金缺乏层。32≥3.5[Si%]+[Mn%]+3[Cr%]>9（1）3.5[Si%]+[Mn%]+3[Cr%]≤9（2）。

摘要： 本发明公开了一种适用滴注式气体渗碳炉的渗碳方法，属于金属材料热处理技术领域。本发明通过划分渗碳层深度，逐段计算保温时间并累加得到渗碳总保温时间的阶段式渗碳方法，能够实现渗碳深度的精确性，确保渗碳层深度的均匀性；同时渗碳后的产品表面无碳黑积聚和脱碳现象。

摘要： 提供：能抑制渗碳分布不均的真空渗碳处理方法。在本实施方式的真空渗碳处理方法的前期渗碳工序中，将渗碳工序的结束时间定义为ta时，使实际渗碳气体流量为时间ta/10时的理论渗碳气体流量以上且自前期渗碳工序开始起4秒时刻时的理论渗碳气体流量以下，在后期渗碳工序中，将渗碳工序开始后乙炔分压成为氢分压的0.8倍以上的最初的时间定义为t0，将前期渗碳工序开始时的实际渗碳气体流量定义为FA时，使时间t0～时间4t0的期间的实际渗碳气体流量为FA√(t0/t)以上且FA以下，使时间4t0～时间ta的实际渗碳气体流量为FA√(t0/t)以上且2FA√(t0/t)以下。

摘要： 本发明公开了重型变速箱齿轮用高镍高钼渗碳钢、热处理和渗碳方法，按重量百分比计，该高镍高钼渗碳钢包含以下组分：C 0.18～0.24，Si≤0.010，Mn 0.20～0.30，P≤0.025，S≤0.020，Cr 0.30～0.40，Ni 2.10～2.40，Mo 0.70～0.90，Al 0.025～0.100，N 50ppm～150ppm，O≤8ppm，Cu≤0.25，V≤0.10，其余为Fe和不可避免的杂质。本发明针对以上高镍高钼渗碳钢开发出热处理和渗碳方法，以上高镍高钼渗碳钢的锻件热处理后不存在贝氏体组织，渗碳后进行淬火、回火处理，晶粒度不粗于7级，表面残余奥氏体不大于10％，表面碳化物级别不大于1级要求，晶间氧化不大于8μm，弯曲疲劳强度和接触疲劳强度得到有效提升。

摘要： 本实用新型公开了一种用于汽车十字轴渗碳工艺的渗碳炉，涉及机械设备技术领域，包括主体和底板，所述底板顶部的两侧皆设置有支撑滑轨，且支撑滑轨延伸至主体内部。本实用新型通过设置有支撑棒、活动支撑块、配合槽、料筐底板和转轴之间的配合，将需要渗碳热处理的十字轴依次穿入支撑棒内，可根据十字轴的尺寸大小通过转轴旋转支撑棒两侧的活动支撑块，使十字轴底部与两组对应的活动支撑块上的配合槽相卡合，使十字轴达到了完全固定，有效防止了十字轴在渗碳淬火热处理时出现十字轴之间滑动碰撞或推杆震动碰撞使十字轴产生变形，每组上下相邻的支撑块皆留有一定距离，有效避免了十字轴在进行渗碳淬火热处理后使表面含碳量不均匀，提高料筐实用性。