混合制冷剂

摘要： 冰箱作为家庭常用且持续运行的家用电器之一,在居民生活用电占有很大的比例。在中国2030年实现碳达峰,2060年实现碳中和背景下,冰箱节能具有重要的意义。同时,人们对于食品保鲜的要求也越来越高,冷冻储藏温度越来越低。为满足更加低温、更大冷量、更低电量的需求,对比了R600a、R290及其混合制冷剂的冷量、消耗功率、COP,发现在R600a中引入合适比例的R290可以优化系统的整体COP,增大冷量,更好地满足用户需求。

摘要： 基于液相循环法搭建的气液相平衡实验装置,在263.15~323.15 K温度范围内,实验测量了R32+R1234yf和R1234yf+R1234ze(E)二元混合物以及R32+R1234yf+R1234ze(E)三元混合物的气液相平衡数据,利用PRSV状态方程结合WS混合法则和NRTL活度系数模型进行关联拟合,获得二元混合工质的交互参数,并在其基础上预测了三元混合工质气液相平衡性质。计算结果与实验数据对比表明,二元体系R32+R1234yf和R1234yf+R1234ze(E)的压力平均绝对偏差分别为0.71%和0.20%,气相摩尔分数平均绝对偏差均约为0.0016,三元体系R32+R1234yf+R1234ze(E)的压力平均绝对偏差为0.82%,系统组分R32和R1234yf的气相摩尔分数平均绝对偏差均约为0.007。

摘要： 为优化以混合制冷剂为工质的立式冷冻箱制冷系统降温能力,对使用R600/R290混合制冷剂的立式冷冻箱在32°C环境温度下进行降温能力试验,研究混合制冷剂充注量、制冷剂各组分配比、毛细管流量及风机转速对其性能的影响。结果表明:混合制冷剂充注量过大会削弱制冷系统降温能力,并使压缩机功率增加;增大毛细管流量、风机转速及混合制冷剂中R290的占比可以提高制冷系统降温能力,制冷系统拉温深度下降0.7~3.3°C,但同时会增大制冷系统运行功率;毛细管流量为5 L/min,制冷剂充注量为50 g,R600与R290质量比为7:3是满足设计要求的最佳系统配置。

摘要： 提出了一种由混合工质预冷的改进型氢Claude液化循环。通过化工流程模拟软件对该液化循环进行稳态模拟,并对液化系统进行了分析。300 K、0.15 MPa的氢气经压缩机压缩至2.1 MPa,由混合工质预冷循环逐级冷却至118 K,并进一步由氢克劳德循环逐级冷却并液化,得到仲氢含量为98.5%的液氢产品。该流程的液氢产率为7.25 t/d,总比能耗为6.565 kWh/kg LH_(2),系统总的效率为48.99%。

摘要： 为了分析CO_(2)/HCs混合工质用于单级带膨胀机系统的性能,研究了CO_(2)/R170,CO_(2)/R290,CO_(2)/RE170,CO_(2)/R12704种混合工质的特性,建立单级带膨胀机系统热力学模型,分析了不同混合工质配比对系统性能和高压压力的影响。结果表明:为实现系统跨临界运行,混合工质中HCs的摩尔分数存在上限;对于系统性能,与纯CO_(2)相比,CO_(2)/R1270的最大制冷性能系数COP最高可提升2%,而CO_(2)/R170、CO_(2)/R290以及CO_(2)/RE170则分别降低25%、12%和10%。当高压压力较低时,CO_(2)/R290对系统性能的提升效果最为明显,最高可提升93%。在最优高压压力方面,与纯CO_(2)相比,CO_(2)/R290、CO_(2)/RE170以及CO_(2)/R1270均可降低系统最优高压压力,最大可分别降低13%、10%和7%,而CO_(2)/R170则提升了15%;综合考虑系统性能和降压效果,CO_(2)/R1270和CO_(2)/RE170的综合性能较好,CO_(2)/R290更适用于运行压力较低的设备环境,而CO_(2)/R170综合性能较差。

摘要： 1种超低温混合制冷剂该制冷剂包括1类物质、2类物质和3类物质。其中1类物质质量分数分别为:5%~8%的异丁烷,25%~30%的四氟化碳,15%~18%的甲烷,10%~15%的氩气,3%~6%的氮气;2类物质五氟乙烷、丙烷、二氟甲烷中的1种或多种,质量分数为18%~30%;3类物质包括三氟甲烷、乙烷中的1种或多种,质量分数为17%~23%。该制冷剂的制造及使用均不会对臭氧产生影响,较为环保,作为制冷剂能够使得温度可以达到-160~-180°C。

摘要： 空气源热泵热水器系统所用制冷剂主要包括R410A,R407C,R134a,它们的GWP值较高,会对大气环境造成不利影响.将R1234ze/R152a,R290/R1234ze,R152a/R134a分别按一定比例组成混合制冷剂,通过理论分析混合制冷剂的环境影响指数、热力学性能、安全性以及经济性能等因素,并与R410A,R407C,R134a进行对比.分析结果表明,对于配比为3:7的R290/R1234ze混合制冷剂,其对环境影响较小,饱和压力线与R22相接近,饱和液体密度为R22的1/2,饱和气体比热容大于R22,COP为R22的90％、压力比比R22低5.2％,排气温度比R22和R410A分别低18,20°C.综上可知,混合制冷剂R290/R1234ze是一种性能良好的近共沸混合制冷剂,可替代R22.

摘要： 采用编程计算与数值模拟对比分析的方法对多元混合制冷剂离心压缩机压缩性能进行了研究;建立了离心压缩机叶轮损失模型并利用MATLAB编程计算不同混合制冷剂重组分配比和不同进口温度下离心叶轮压比及多变效率;通过ANSYS-CFX基于SST湍流模型对相同工况下离心叶轮内部流场及压缩性能进行分析.结果 表明:数值模拟性能参数变化趋势与编程计算所得结果基本一致,叶轮多变效率随进口温度升高而呈现先升高后降低的趋势;混合制冷剂中重组分的增加会使压缩过程压比升高,叶轮损失减小,叶轮多变效率升高;研究结果可为混合制冷剂离心压缩过程进口参数的优化设计提供理论参考.

摘要： 为了研究波转子在自复叠制冷中的应用,对双蒸发器波转子自复叠制冷循环进行热力学分析,并使用数值模拟的方法对制冷循环中波转子的增压升温性能进行研究,调整制冷循环输入参数和波转子结构,实现波转子增压性能与制冷循环要求匹配,得到波转子端口尺寸及相对位置,可作为波转子结构设计的条件.在高低压两侧压比为2的条件下,研究R134a/R23混合制冷剂混合比例对波转子性能影响结果显示,随着R134a所占比例降低,激波后压力略有降低;压力波传播速度变快,波转子端口宽度变窄(R134a摩尔分数由1降至0时高压端口宽度减小22.89％).

摘要： 液氢是远洋、大规模输氢的最佳方式之一,氢气液化工艺是液氢产业链中的重要环节.文中针对混合制冷剂氢气液化工艺,确定预冷混合制冷剂组分为甲烷、丙烷、正戊烷、乙烯、氢气、氮气混合物,深冷混合制冷剂组分为氦气、氢气混合物,利用遗传算法对混合制冷剂各组分流量、主要节点压力等18个待优化变量进行优化,通过敏感性分析得出预冷工艺与深冷工艺连接节点温度为-193°C时总功耗最低,将氢液化工艺分为预冷工艺和深冷工艺两部分同时进行优化,提高了优化工作效率及准确性,优化后系统单位能耗降低24.07％,混合制冷剂流量共减少3.09％,设备损失减少了21.85％,优化后所得冷剂配比与氢气的冷热复合曲线更加匹配,设备换热效果增强,该工艺优化对混合制冷剂氢气液化工艺研究以及混合制冷剂组成的选取提供参考.

摘要： 为了降低R744跨临界两级制冷循环的运行压力,本文理论分析了R744/R1234yf混合制冷剂替代R744的两级制冷循环特性,结果表明:R744/R1234yf混合制冷剂的质量配比范围为90/10～100/0时,可有效降低系统的最优高压级压缩机的排气压力.R744/R1234yf混合制冷剂能够增加单位制冷量,可减少系统的充注量,降低工质泄漏时的危害,提高系统的安全性能.

摘要： 为了获得混合制冷剂R1234yf/R32的热物性数据,本文以Burnett法为基础搭建了高精度PVTx试验台,在温度为253～313K时,测定了质量分数为15％/85％和25％/75％混合制冷剂R1234yf/R32的PVTx性质,并根据对实验数据的详细处理与分析，分别拟合出了这两种不同质量配比制冷工质的气态维里方程，得出了第二、第三维里系数与温度的关系，同时进一步验证了实验数据与拟合得到的方程具有较好的重合度，为目前正在进行的制冷工质替代研究提供了重要的参考。

摘要： 某温控项目对制冷剂的要求为:制冷剂要满足无毒、不燃、理化性质稳定等要求;低温(-45°C)下饱和蒸汽压不能太低;高温(80°C)下饱和蒸汽压不能太高;单位制冷剂提供的冷量要足够大.现有的制冷剂无法满足上述要求,需配备新型混合制冷剂.混合制冷剂可以通过组分物质的选择和成分搭配调整混合制冷剂的性质,以达到用于制冷的性能要求.依据该原理,通过大量的筛选分析,优选出了A、B、两种工质.根据对比态定律,通过计算分析,将两种工质按一定比例进行混合,配备出了目标制冷剂.最后通过试验,对该新型制冷剂在高温和低温下的特性进行验证,结果表明所配备出的制冷剂符合工作要求.

摘要： 本文采用改进的PT方程对大沸程多元混合制冷剂R23/R134a/DMF吸收式制冷系统的循环性能进行了优化分析。研究结果表明,在一定的范围内提高系统高压和降低系统低压可以比较明显地提高COP,该范围的合理上限是高压折点压力,合理下限是低压折点压力,高压和低压折点压力均出现在制冷剂回热器的冷端温差和热端温差同时达到挟点温差时。当浓溶液中DMF浓度一定时,系统COP随浓溶液中R23浓度的增加呈单调上升趋势。浓溶液中DMF浓度较低时所对应的系统高压较低,有利于实现高R23浓度下的COP.

摘要： 本文对自动复叠式制冷系统的循环特性进行了实验研究,以二级自动复叠的制冷系统为研究对象,采用非共沸混合制冷剂,利用混合制冷剂的沸点温度差异,获得比单一制冷剂更低的蒸发温度,实验对蒸发器温度、压缩机进出口压力、压缩机进出口温度和制冷量进行测量.通过理论对实验参数进行分析,得出制冷机组的最佳工况.

摘要： 在小型撬装天然气液化流程的选择中,氮膨胀(NE)液化流程相对于混合制冷剂液化流程有操作简单、适应性强的优点,但液化率较低、能耗较高.针对该问题,本文简化单混合制冷剂(SMR)液化流程,采用三种组分配比的混合制冷剂,降低液化流程的复杂性.本文选择(1)氮气、甲烷、丙烷;(2)氮气、甲烷、异丁烷;(3)氮气、甲烷、异戊烷三种混合制冷剂组成,结果表明,氮气、甲烷、丙烷组成的三组分SMR流程能耗最低,分别比工况二和工况三低15.53％和47.36％.与传统氮膨胀流程进行对比,在相同液化率条件下,以氮气、甲烷、丙烷组成的三组分SMR流程能耗比氮膨胀流程低41.91％,(火用)效率提高42.07％.

摘要： 在小型撬装天然气液化流程的选择中,氮膨胀(NE)液化流程相对于混合制冷剂液化流程有操作简单、适应性强的优点,但液化率较低、能耗较高.针对该问题,本文简化单混合制冷剂(SMR)液化流程,采用三种组分配比的混合制冷剂,降低液化流程的复杂性.本文选择(1)氮气、甲烷、丙烷;(2)氮气、甲烷、异丁烷;(3)氮气、甲烷、异戊烷三种混合制冷剂组成,结果表明,氮气、甲烷、丙烷组成的三组分SMR流程能耗最低,分别比工况二和工况三低15.53％和47.36％.与传统氮膨胀流程进行对比,在相同液化率条件下,以氮气、甲烷、丙烷组成的三组分SMR流程能耗比氮膨胀流程低41.91％,(火用)效率提高42.07％.

摘要： 本文利用利用热力循环图对R22、R134a,R290制冷剂在全年运行工况下进行了热力计算对比;同时对新型混合制冷剂进行了理论热力计算,从压缩机可靠性运行的角度探索了其运用到热泵热水器的可行性.理论计算结果表明,在低环温条件下,新型制冷剂对提高热泵制热高水温有极大的优势.

摘要： 气液相平衡(VLE)数据是混合制冷剂基础数据的重要组成部分,可用于推算混合工质的焓、熵、潜热等热力学参数。本文研制了一套高精度气液相平衡装置,压力测量不确定度小于±3.5Pa,温度测量不确定度不高于±5mK,摩尔组分浓度测量不确定度低于0.002.对HFC134a/HFC227ea二元混合工质进行测试,并与已有的文献数据比较,同时通过PR方程结合vdW混合法则推算压力与气相组分,其压力偏差0.29％,组分偏差0.0009,表明本文得到的实验数据具有较高的精度。

摘要： 混合制冷剂气液相平衡数据是新型制冷剂的热力学参数的重要一部分,理论预测和实验测定混合工质的气液相平衡数据成为研究混合工质替代问题的一项迫切需要.本文基于量子化学理论,采用真实溶剂似导体模型(COSMO-RS)模拟了二元混合制冷剂R410a,R290+CO2气液相平衡性质,模拟的结果与Refprop8.0有很好的一致性.表明运用COSMO-RS模拟方法模拟制冷剂气液相平衡是可行的.

摘要： 本发明涉及一种用于在制冷剂循环系统中分离制冷剂‑油混合物中的油以及用于冷却油并且用于冷却和/或液化制冷剂的设备。制冷剂循环系统具有压缩机和在制冷剂的流动方向上在压缩机下游设置的换热器、用于分离油的设备以及用于冷却分离的油的换热器。换热器具有用于冷却和/或液化制冷剂的第一区域和用于冷却油的作为换热器的第二区域，其中用于冷却油的第二区域是换热器的集成的组件。此外，换热器构成为具有至少两个收集管。换热器的第一区域具有用于引导制冷剂的流动通道并且换热器的第二区域具有用于引导油的流动通道。在此，流动通道在收集管之间延伸。流动通道在外侧上分别由吸热流体环流。

摘要： 描述了使用制冷剂组合物的方法及其系统。具体地，使用制冷剂组合物的方法及其系统包括包含双组分混合物的制冷剂组合物。组分之一是制冷剂混合物，其在最初组合时被认为是共沸混合物、共沸物、近共沸物等。该组分是所得制冷剂组合物的两个组分中的一个组分，该组分与作为另一制冷剂的第二组分组合。

摘要： 本发明涉及一种用于在制冷剂循环系统中分离制冷剂‑油混合物中的油以及用于冷却油并且用于冷却和/或液化制冷剂的设备。制冷剂循环系统具有压缩机和在制冷剂的流动方向上在压缩机下游设置的换热器、用于分离油的设备以及用于冷却分离的油的换热器。换热器具有用于冷却和/或液化制冷剂的第一区域和用于冷却油的作为换热器的第二区域，其中用于冷却油的第二区域是换热器的集成的组件。此外，换热器构成为具有至少两个收集管。换热器的第一区域具有用于引导制冷剂的流动通道并且换热器的第二区域具有用于引导油的流动通道。在此，流动通道在收集管之间延伸。流动通道在外侧上分别由吸热流体环流。

摘要： 本发明涉及一种混合制冷剂液化气体工艺，包括下述步骤：提供一种混合制冷剂，所述混合制冷剂含有以摩尔百分数计：氮气5％-10％，甲烷30％-40％，乙烯5％-10％，丙烷45％-60％；使所述混合制冷剂进入一制冷剂单循环系统进行闭路循环，以产生冷却气体所需的冷量；使需液化的气体经一液化气体系统与所述制冷剂循环系统交换热量，使得气体冷却并被液化。本发明工艺流程简单，制冷剂组分合理，使得液化装置运行安全可靠、开工简单、负荷调整灵活，且能耗较低。

摘要： 本发明提供一种用于实现在混合制冷剂装置的制造时向细分容器填充时的均匀化、在热泵循环中填充混合制冷剂时的组成的均匀化、在热泵循环运转时的混合制冷剂的组成的均匀化的装置和方法。装置具有：原料容器，将混合制冷剂在分离为液相和气相的状态下保存；气液混合装置，将液相和气相均匀混合；泵，从原料容器分别计量并导入混合制冷剂的液相和气相，并将其转移到气液混合装置；以及泵，在使气液混合装置运转预定时间后，将气液混合装置内的混合制冷剂计量并转移到细分容器。在热泵循环的配管途中设置混合制冷剂容器，进行制冷剂填充，即使在填充完成后的热泵运转时，也能使制冷剂在混合制冷剂容器内循环。另外，混合制冷剂容器具有气液混合功能。

摘要： 提供了一种非共沸混合制冷剂和一种使用非共沸混合制冷剂的制冷设备。非共沸混合制冷剂可以包括异丁烷和丙烷。非共沸混合制冷剂可以是以50％≤异丁烷≤90％的重量比提供的。因此，可以在使用非共沸混合制冷剂的制冷系统中获得高效率。

摘要： 本发明提供一种具有与R410A同等的制冷性能且GWP比R410A低，并且，燃烧性比R32低的混合制冷剂及使用该混合制冷剂的空调设备。本发明所涉及的混合制冷剂为含有50～70重量％的R32、20～30重量％的R1234ze、及10～20重量％的R125而成的制冷剂。并且，本发明所涉及的空调设备为使用上述混合制冷剂的空调设备。

摘要： 本发明公开了一种混合制冷剂回收装置，包括：能够与混合制冷剂循环系统连通的混合制冷剂抽取设备，抽取设备的进口处设有第一阀门；进口与抽取设备的出口连通的高压存储罐，高压存储罐出口能够与混合制冷剂循环系统连通，高压存储罐的出口上设置有第二阀门。从上述技术方案可以看出，本发明提供的混合制冷剂回收装置，将混合制冷剂循环系统中的混合制冷剂通过抽取设备输送到高压存储罐中，暂时进行存储，设备检修完成后，再将高压存储罐中的混合制冷剂通过管道输送到混合制冷剂冷循环系统中，有效的减少了混合制冷剂的浪费，降低了液化气的生产成本。本方案还提供了一种具有上述混合制冷剂回收装置的混合制冷剂循环液化天然气装置。

摘要： 本发明涉及一种混合制冷剂液化气体工艺，包括下述步骤：提供一种混合制冷剂，所述混合制冷剂含有以摩尔百分数计：氮气5％－10％，甲烷30％－40％，乙烯5％－10％，丙烷45％－60％；使所述混合制冷剂进入一制冷剂单循环系统进行闭路循环，以产生冷却气体所需的冷量；使需液化的气体经一液化气体系统与所述制冷剂循环系统交换热量，使得气体冷却并被液化。本发明工艺流程简单，制冷剂组分合理，使得液化装置运行安全可靠、开工简单、负荷调整灵活，且能耗较低。

摘要： 本实用新型公开了一种混合制冷剂回收装置，包括：能够与混合制冷剂循环系统连通的混合制冷剂抽取设备，抽取设备的进口处设有第一阀门；进口与抽取设备的出口连通的高压存储罐，高压存储罐出口能够与混合制冷剂循环系统连通，高压存储罐的出口上设置有第二阀门。从上述技术方案可以看出，本实用新型提供的混合制冷剂回收装置，将混合制冷剂循环系统中的混合制冷剂通过抽取设备输送到高压存储罐中，暂时进行存储，设备检修完成后，再将高压存储罐中的混合制冷剂通过管道输送到混合制冷剂冷循环系统中，有效的减少了混合制冷剂的浪费，降低了液化气的生产成本。本方案还提供了一种具有上述混合制冷剂回收装置的混合制冷剂循环液化天然气装置。