液压试验
液压试验的相关文献在1977年到2022年内共计240篇,主要集中在机械、仪表工业、化学工业、石油、天然气工业
等领域,其中期刊论文106篇、会议论文7篇、专利文献360884篇;相关期刊82种,包括科技视界、合成材料老化与应用、煤炭科学技术等;
相关会议7种,包括2011年全国石油化工设备年会、2009年全国失效分析学术会议、中国航空学会2009年学术年会—第十五届燃烧与传热传质学术研讨会等;液压试验的相关文献由518位作者贡献,包括陈洪、吴国庆、夏明飞等。
液压试验—发文量
专利文献>
论文:360884篇
占比:99.97%
总计:360997篇
液压试验
-研究学者
- 陈洪
- 吴国庆
- 夏明飞
- 杜敏杰
- 牛刚
- 童俊
- 闫云斌
- 雷正伟
- 韩宁
- 安彩凤
- 王旭
- 刘建
- 刘斌
- 张蕊
- 王从水
- 王晓东
- 陈俐丹
- 陈静
- 刘宇辉
- 刘红星
- 刘连喜
- 卢政强
- 唐超
- 姚秀军
- 孙阔
- 张杰
- 张静
- 杨震铭
- 王宇
- 盛彦锋
- 董海斌
- 赵青松
- 陶强
- 马建琴
- 高云升
- 严国辉
- 严学明
- 佘邵平
- 侯智勇
- 冯先峰
- 刘宁春
- 刘彬
- 刘继光
- 危书涛
- 吕莉
- 周辉
- 啜凤琴
- 姚佐权
- 孙宝正
- 屈占群
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吴彬;
朱雅;
陈雪
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摘要:
目的 为解决当前液压试验机存在的检测效率低、精准度低、稳定性差、危险性高等问题,提供了一种恒定水压试验系统设计方案。方法 在控制系统方面,可编程控制器通过接收来自压力检测模块监测的水泵压力数值,控制压力调节模块对水泵发送泄压或加压指令,水泵的工作频率通过控制变频器的输出频率进行调节。结果 随机抽选10组不同种类的容器进行液压试验,每组容器测试60次,成功率达到96.17%。结论 新系统实现了智能调节水泵压力自动进行恒定液压试验,降低设备操作难度的同时提高了检测效率和检验质量。
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王金富;
牛存厚;
姜万军
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摘要:
根据国内外现行管道规范的要求,石油化工管道在安装完成后一般要进行压力试验。压力试验有液压试验、气压试验、液压+气压结合试验等多种方式,一般情况下优先选用液压试验。但由于石油化工管道的介质特性、工况条件、材质规格、连接形式及布置方式千差万别,同时也受现场条件限制,部分管道进行液压试验存在一定困难,除此之外,采用气压试验危险性较大,相关标准规范对于气压试验也有相应的限制条件,故管道系统采用气压试验时可能存在不可实施性和局限性。因此,在制定管道压力试验方案时,既要考虑试验质量、管系安全及试验成本,也要考虑压力试验的可实施性。压力试验中的压力计算需同时考虑管道设计温度、管材属性、管道元件的承压能力等因素,避免因压力试验致使管道元件损伤。压力试验温度选择时应注意避免造成管道低温脆性破坏。
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顾付伟;
顾周越;
朱晓磊;
陆晓峰;
方岱宁;
李鲤
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摘要:
纤维缠绕复合材料压力容器(COPV)由于其轻质高强及先漏后爆等特性在航空航天、路面交通和石油化工等领域得到广泛应用.基于纤维缠绕工艺的特点,提出了一种新型无焊缝连接金属内衬COPV结构及其制备工艺.并通过缠绕工艺及在封头直边设置密封槽,解决了内衬的封头与筒体之间的连续性和密封性问题.基于该结构的特点,一种辅助成型工装被发明,成功实现了这种新型内衬结构的缠绕成型问题.之后,通过液压试验验证了该结构的可行性,该新型容器能够承受110MPa的爆破设计压力.进一步对容器剖面进行宏观分析,获得了该结构的三种损伤模式.最后,基于Chang-Chang失效准则及层间内聚力失效模型,通过编写用户子程序VUMAT建立了该新型结构的有限元计算模型,确定了分层损伤为该结构的主要损伤模式及位于封头与筒身过渡区的纤维拉伸断裂为该结构的主要失效模式.
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沈明军;
赵金尧;
刘钊;
文明;
柳阿芳
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摘要:
依据有关危险化学品包装的标准介绍了危险化学品容器的重要性,总结了密封试验中钢桶、钢提桶、方桶、工业用薄钢板圆罐、方罐与扁圆罐、钢质手提罐、危险品包装用塑料桶、危险品包装用塑料罐的试验性能要求以及试验方法,由于标准中缺乏对密封试验连接装置的具体说明,针对目前实际工作中密封连接装置存在的问题设计了一种能够快速拆卸且能够保证密封的接头装置.依据试验标准针对各产品进行了密封试验,验证密封接头装置的效果,试验效果达到了预期要求.
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李俊儒
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摘要:
Combined with the practical application,the calculation details that need to be paid at-tention to in the calculation of software SW6 pressure vessel were discussed.When checking the minimum forming thickness of the head,the thinning and corrosion allowance can be input to-gether to avoid being given wrong value of allowable stress by SW6.For the seamless elliptical head,the welding joint coefficient in the thickness calculation formula of internal pressure can be determined by referring to ASME.For vertical vessels with larger diameter,the hydrostatic pres-sure of the diameter should be considered in the stress check of horizontal hydraulic test.The vessel flanges that do not meet the standard requirements such as materials matching and loadings cannot be exempted from calculation.The corrosion allowance should be considered and the root diameter of the studs should comply with standard in the calculation.There is some doubt in the opening reinforcement method of flat cover in GB/T 150.1~150.4—2011 Pressure Vessel .For important vessel,the calculation was suggested to refer to other standards.The reinforcement method of single hole and mult-i hole in flat cover cannot be used in a mixed way,and the calcula-tion of single hole reinforcement should be carried out specially.%结合实际应用,探讨了采用SW6 软件在压力容器计算中需要注意的计算细节.校核封头最小成型厚度时,可将减薄量与腐蚀余量一起输入,以免 SW6 给出错误的许用应力.对整板成型的无缝标准椭圆封头,内压作用下的厚度计算式中焊接接头系数可参考ASME的相关规定确定.对于直径较大的立式容器,在其卧置液压试验的应力校核中,应考虑设备直径高度上的液柱静压.对材料匹配、所受载荷等不符合要求的标准容器法兰,不能免除计算.在SW6 计算时,还应考虑腐蚀余量和查相关标准确定螺柱的根径.GB/T 1 50.1~150.4—201 1《压力容器》中关于平盖多孔的补强方法有不尽合理的地方,对于一些重要场合,建议同时参考其他标准.单孔和多孔平盖的补强方法不能混用,平盖开单孔应进行单独的补强计算.
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XU Wen-bin;
WU Xiao-wei;
BAO Guang-hua
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摘要:
通过对容器液压试验时的螺栓预紧力进行分析,结合法兰从预紧状态到试压过程中法兰连接点的变化,推导出了最小螺栓预紧力及最大预紧力.针对工厂实际情况给出了液压试验时既能保证密封又不致密封垫片损伤的预紧力参考值,该预紧力转化为预紧力矩仅为无依据时上紧螺栓力矩的60% ~70%.利用本文提供的螺栓预紧力进行容器液压状态下螺栓预紧可以有效的降低垫片被压溃而泄漏的风险.
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崔军;
金维亚;
姚佐权;
张斌;
马宗金;
程勇
- 《第六次国际机械工程学会联合会会议》
| 2000年
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摘要:
高压井口装置—采油树、防喷器等是油气田常用的关键设备,对其进行液压试验和密封性能试验,检验和控制产品质量,直接关系到人民生命财产的安全.近年来我国部分油气田因开采情况的变化,相继对各高压上井装置提出了进行气密封试验的要求.本文将作者业已进行的采油树液压试验和气密封试验进行总结,并结合超高压气密封试验装置设计实际,重点对如何建立高压气密封试验装置、如何进行液压试验和高压气密封试验及提高井口装置气密封性能等问题进行了探讨.
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