流出系数

摘要： 在稠油注蒸汽热采过程中,往往用临界流喷嘴控制蒸汽注入流量,但是传统的临界流喷嘴存在着流量调节困难的问题。为此,设计了一种可调式临界流量文丘里喷嘴。通过搭建室内试验平台,对可调式临界流文丘里喷嘴的流动特性进行了试验研究。主要研究了可调式临界流文丘里喷嘴的临界流量、临界背压比、流出系数等的变化规律,并分析了调节锥位移和气体含液量对可调式临界流文丘里喷嘴流动特性的影响规律。研究结果表明,可调式临界流文丘里喷嘴可以实现临界流,并能够通过改变调节锥的位移来调节临界流量;可调式临界流文丘里喷嘴的单相气体临界流量控制偏差在±3%以内;临界背压比在0.85以上;流出系数小于标准临界流文丘里喷嘴的流出系数,但稳定值在0.9以上;液体的存在会使得气体临界流量降低,液量越大、进口压力越低,气体临界流量的降低程度越明显。该研究结果对可调式临界流文丘里喷嘴的设计和工程应用具有指导意义。

摘要： 介绍使用双向标准孔板实现双向蒸汽流量测量的基本原理。定量计算分析流出系数、可膨胀性系数以及测量不确定度与流量的关系,并讨论制约标准孔板流量计提高量程比的几个主要因素。通过定量计算对比单一大量程变送器和一大一小双量程变送器对不确定度的影响,论证增加1台小量程变送器用于小流量测量、以达到30∶1量程比的技术方案的可行性。介绍应用HART总线降低项目投资的技术方案。论述流量计设计和选型以及施工中应特别关注的几个因素和细节。

摘要： 音速喷嘴是广泛使用的一种传递标准,它具有重复性好、精度高、结构简单等特点,因此在气体流量测量领域中的地位非凡。而微小喉径的喷嘴研究则随着微小气体流量测量的迅速发展得到越来越广泛的关注,因此在研究微小音速喷嘴的基础上,同时针对气体流量标准装置的便携性进行设计改进。这套标准装置的主要组成部分是两个体积在10 cm×10 cm×10 cm之内的腔体容器,实验前需要对装置系统进行气密性检查,整体系统采用质量流量稳定、结构简单可靠的负压法,流出系数作为音速喷嘴研究的流动特性参数。将实验结果与传统的经验公式进行比对,发现误差在5%以内,该标准装置可以正常投入使用。该文研究对微小流量标准装置的研制具有一定的参考意义。

摘要： 为获得超高速涡轮泵中超音速喷嘴流出系数随其入口收敛角、喉部直径等几何结构参数的变化规律,采用ANSYS CFD仿真分析工具,以氦气为工质,给定喷嘴入口总压11 MPa、总温300 K、排气背压0.105 MPa,对3种特定喉径的喷嘴分别在7种入口收敛角度下的流场进行仿真分析,获得其压力场、速度场分布及氦气质量流量,并将其与理论质量流量比较,得出喷嘴流出系数。3种特定的喉径分别为2,5,10 mm,7种入口收敛角分别为30°,45°,60°,90°,120°,150°,180°。结果表明:喷嘴流出系数随入口收敛角的增加而降低,随喉径的增大而增加,在2 mm喉径下流出系数最低为83.9%,在10 mm喉径下流出系数最高为99.1%,对后续设计超高速涡轮泵喷嘴结构形式具有指导作用。

摘要： 核电站给水流量测量精确度至关重要,为了研究核电站给水孔板厚度相关加工标准的合理性,针对孔板厚度参数变化对某核电站给水测量孔板流量计流出系数的影响问题,应用计算流体力学软件,对不同结构参数的孔板流量计进行数值模拟.得到孔板流量计的差压、流出系数以及不同模型的流场分布.结果表明:在孔板厚度(E)不发生变化,节流孔厚度(e)从6 mm变化到5 mm,孔板流量计数值模拟流出系数不断减小,变化值分别为1.840％、2.125％,实际测量流量值将偏大相同百分比的数值;当保持孔板节流孔厚度(e)不变时,改变孔板厚度(E)从11 mm变化为11.15 mm,孔板流量计流出系数变小,变化值为1.56％,同样实际测量流量将偏大1.56％.

摘要： 为了获得能在液氦温区下使用的高性能小口径文丘里流量计,使用CFD软件对处于4.5K低温环境的10 mm文丘里流量计的流动特性进行数值模拟和分析.主要分析了一种正在实验中的文丘里流量计流动性能随雷诺数的变化以及文丘里流量计流出系数C和压损比ξ随喉径比β、收缩角度α的变化.研究结果标明:小口径低温文丘里流量计的流出系数与其喉部雷诺数倒数的均方根成线性关系,随着喉径比β的增大,流出系数C逐渐减小,压损比ξ逐渐增大,而随着收缩角度α的增大,流出系数C增大,压损比ξ减小.合理地改变喉径比和收缩角度有利于提高小口径低温文丘里流量计的性能.

摘要： 【目的】克服传统的文丘里流量计用于低压管道输水灌溉系统测流时上游侧容易产生淤积的问题。【方法】以直管段管径DN100、缩径比为0.35的偏心文丘里管为例,分别进行了实际测流试验及基于FLOW-3D的数值模拟研究,并对偏心文丘里管压力差及流出系数进行了对比分析。【结果】数值模拟的流出系数与试验流出系数基本一致,利用FLOW-3D进行偏心文丘里流量计模拟分析是可行的;偏心文丘里流量计流出系数的相对误差小于5%,能满足低压管道输水灌溉量水要求。【结论】偏心文丘里流量计在低压管道输水灌溉量水领域有较好的应用前景。

摘要： 楔形流量计在沥青、残渣、焦油等高黏度液体介质的测量中具有特殊的优势.由于目前对楔型流量计的取压方式、取压位置、楔型比H/D、管径等对流出系数的影响的研究尚不充分,而且不同几何结构楔形节流件的流出系数差别也较大,给流量计的标准化带来了一定的困难.本文就取压位置对流出系数的影响进行了研究,分别对三种不同楔角的楔形进行了CFD模拟,并引入了"流出系数不确定度"来判断合适的取压位置.通过对模拟结果的分析,发现取压位置为楔前1.5D、楔后0.5D时,流出系数更加稳定,且流出系数不确定度小于0.14.

摘要： 孔板流量计设计技术成熟、结构简单,是石油化工等工业领域测量流体流量的主要设备.针对孔板流量计长期使用过程中测量误差增大、精度下降问题,基于孔板流量计的工作原理,分析了直径比β、流出系数C、可压缩流体密度ρ1等物理参数变化以及导压管差压Ap传送失真等对测量精确度的影响.在此基础上,提出了对孔板进行合理设计与选材,降低孔板腐蚀率;对孔板进行正确安装,保证孔板前后压差的可靠性;直管段规范安装,并在检修期间严格清理孔板和直管段,以降低直径比β以及流出系数C的变化对测量结果的影响;采用智能仪表,实施温压补偿,对计量过程中参数进行在线计算和校正等多种改进措施,力求达到降低误差、提高计量结果精确度的目的.

摘要： 为研究一种新型孔板式差压流量计的流出系数,提高流量计的使用精度.通过实验分析在不同流量下孔板式差压流量计内部场流速和压力的变化趋势;在流量变化范围内选取监测点通过传感器采集流量计内部瞬时流速及压力数据,实验数据表明:在经过流量计节流孔后会出现流速剧增,节流孔出口端压力骤降的现象;通过实验数据与ISO经验公式分别计算流量计的流出系数后,经对比最大误差仅为5％.

摘要： 考虑介质可压缩性,通过数值模拟研究了孔径、孔板厚度对孔板流出系数的影响,为孔板流量计工程应用提供一定指导.采用不可压模型计算时,可压介质在雷诺数为1×106时的流出系数与理论值相对误差增至72％,因此数值计算中不能忽略介质的可压缩性,应采用可压缩模型进行计算.对不同孔径、不同厚度孔板流出系数的计算结果表明:对可压缩气体,孔板的流出系数随雷诺数的增大而减小;大孔径孔板流出系数受雷诺数影响较小,流出系数较大,小孔径孔板流出系数随雷诺数增加呈明显下降趋势,稳定区间较小.低雷诺数时,较薄孔板流出系数小,较厚孔板流出系数大,但随雷诺数的增加,厚度的影响逐渐减弱,流出系数趋于一致.

摘要： 以满足ISO 9300规定的圆环形喉部喷嘴为基础，对不同扩散角，大气环境中喉径为0．15mm～5mm，2．0×103流出系数的影响进行了研究。模拟计算结果表明：喉径在1 mm以上的喷嘴，扩散角变化对流出系数几乎不存在影响;喉径1mm以下的喷嘴，喷嘴流出系数会随着扩散角的增加而增加。rn 在此基础上，提出了等效临界流的概念并对模拟计算结果进行分析。采用等效喉径，或等效喉径与最小等效喉径间的差值δ，可以对扩散角与流出系数间的关系进行很好地解释。

摘要： 对不同结构多孔板的流动特性进行了数值模拟与分析,主要研究了用于液氮时,孔板的开孔直径大小、孔间距以及半圆孔结构等对多孔板流量计的主要性能参数即流出系数C与压力损失系数ζ的影响情况.采用Realizable k-ε湍流模型和Schnerr-Sauer空化模型来计算紊流和近壁面流动以及空化的生成.结果表明,开孔直径大小符合圆管中速度紊流分布规律的多孔板流量计的流出系数较高,压力损失系数较小,性能较优;存在一个最优孔间距,此时增大或减小孔间距均会使流量计的流出系数降低及压力损失系数升高,性能下降;在多孔板上开设半圆孔不会造成流量计流出系数的下降,但压力损失系数略有增加.

摘要： 随着现代生产技术自动化和精密化的快速发展,人们对工业测量的精度和范围要求越来越严格.在大多数工程实际中,由于流体介质的复杂性以及工况的多样性,很难单纯通过实验条件获得大量的数据,利用其他手段来对流量计进行研究显得尤为重要.基于计算流体力学对流量计进行仿真模拟和数字化标定是一种有效的方法.本文就通过数值模拟对压差流量计的典型代表——阿牛巴(Annubar)流量计进行仿真研究,分析了Annubar流量计在不同管径以及工况下的表现.计算结果表明:Annubar流量计在不同工况下流出系数具有较高的线性度;随着管径的增大,k表现更稳定;在同一管径下,随着速度增大,流量计测量的差压值精度更高.

摘要： 在同一流量下对三块直角入口边缘锐利度满足要求的孔板及其直角入口边缘两次人工磨损后分别进行了三次实流实验.实流实验结果表明:在相同的流量下,孔板开孔直角入口边缘磨损后,差压减小,流出系数增大.孔板开孔边缘圆弧半径r的磨损量与流出系数的增大成正比.并通过计算孔板开孔边缘圆弧半径r在磨损量不同时,流出系数的相对误差,给不同年限孔板流量计根据磨损量对流出系数的偏差进行修正,评估其对流量测量不确定度的影响提供了参考,同时验证了相关文献中给出的流出系数修正系数的取值.

摘要： 应用MEMS技术加工了方形截面的MEMS类型微小喷嘴,并采用标准表法对MEMS和ISO两种类型微小喷嘴的临界背压比和流出系数进行了测量。实验结果表明,MEMS类型喷嘴可以实现临界流,但其临界背压比和流出系数均较相同雷诺数下ISO类型喷嘴要小,且受雷诺数影响小;对于同一块MEMS类型喷嘴,当安装方向不同时,入口段较长的流出系数总是比入口段较短的要大。基于实验结果,采用数值模拟计算的方法研究分析了滞止压力对两种类型喷嘴流出特性的影响。

摘要： 内锥式流量计在多相流测量中的应用逐渐受到广大多相流研究工作者的重视。针对内锥式流量计用于多相流测量存在的一些问题，提出一种新型的环形通道差压流量计——长腰内锥流量计。研究中，通过理论推导得出流量方程及永久压损与流量的关系式，并通过在水相、油相、气相条件下的标定实验，定量分析流出系数与永久压损等特性。结果表明：在长腰内锥体腰部取低压可以在保证差压信号幅值的情况下提高其稳定性、重复性；长腰内锥流量计节流件的轮廓及固定方式可以显著地减小永久压损。为后期开发新型多相流测量仪器提供理论依据与设计基础。

摘要： 简述了大管径标准文丘里管和非标准文丘里喷嘴流量计的流量系数K和流出系数C的风洞实验的测定方法。实验结果表明，流出系数C值大小的基本趋势是随着收缩比β的下降而下降。标准文丘里流量计的流出系数C值比非标准流量计的流出系数C值要大，且接近C=1．0。

摘要： 通过对蒸汽流量主要检测方法的介绍,结合蒸汽流量计量的特点,分析了影响蒸汽计量的主要问题,提出了提高蒸汽流量计量准确性的对策和建议.对经典的流量检测单元孔板与喷嘴组成的流量测量单元，进行技术上的提升以提高计量精度，应是解决蒸汽计量的难点的有效途径。经过测量技术的不断创新，采用一体化孔板、喷嘴检测单元，配套宽量程变送器与流量计算单元组成的蒸汽计量系统，较好地解决了蒸汽计量的问题。

摘要： 通过对蒸汽流量主要检测方法的介绍,结合蒸汽流量计量的特点,分析了影响蒸汽计量的主要问题,提出了提高蒸汽流量计量准确性的对策和建议.对经典的流量检测单元孔板与喷嘴组成的流量测量单元，进行技术上的提升以提高计量精度，应是解决蒸汽计量的难点的有效途径。经过测量技术的不断创新，采用一体化孔板、喷嘴检测单元，配套宽量程变送器与流量计算单元组成的蒸汽计量系统，较好地解决了蒸汽计量的问题。

摘要： 本发明的阻隔筒(11)包括：筒状的阻隔层(11a)，由阻隔性材料制成；筒状的包覆层(11b)，与阻隔层(11a)的至少内周面接触设置，由与所述基材树脂性质相同的材料制成。包覆层(11b)的一端部与设置于外周侧的阻隔层(11a)的端部相比朝向外侧突出。阻隔筒(11)中，包覆层(11b)的内周面构成所述流出孔(5)的内面，且包覆层(11b)的轴向一端部侧的端面和包覆层(11b)的从阻隔层(11a)的轴向端部突出的外周面与所述基材树脂接触并埋设于该基材树脂内。

摘要： 本发明的抑制润滑油流出装置、旋转机械、抑制润滑油流出的方法，能够抑制油润滑轴承的润滑油流出。抑制润滑油流出装置用于旋转机械，该旋转机械具备：主轴，其沿轴线方向延伸；使用润滑油的轴承，其将主轴支承为能够旋转；轴承壳，在其内部形成有用于储存润滑油的储油部，该抑制润滑油流出装置具备：轴承盖，其用于覆盖轴承的一侧，并形成有用于供主轴沿轴线方向贯通的贯通孔；油盖，其以与主轴分离且包围主轴的周围的方式配置在轴承与轴承盖之间。油盖具有与轴线方向交叉的交叉面。交叉面以使存留于作为储油部的一部分的比交叉面靠轴承盖侧的区域的润滑油与轴承隔离的方式与轴承相邻配置，抑制由于轴承的旋转而将润滑油的一部分带起。

摘要： 本发明的阻隔筒(11)包括：筒状的阻隔层(11a)，由阻隔性材料制成；筒状的包覆层(11b)，与阻隔层(11a)的至少内周面接触设置，由与所述基材树脂性质相同的材料制成。包覆层(11b)的一端部与设置于外周侧的阻隔层(11a)的端部相比朝向外侧突出。阻隔筒(11)中，包覆层(11b)的内周面构成所述流出孔(5)的内面，且包覆层(11b)的轴向一端部侧的端面和包覆层(11b)的从阻隔层(11a)的轴向端部突出的外周面与所述基材树脂接触并埋设于该基材树脂内。

摘要： 本发明涉及一种压缩机(20)、特别地径向压缩机或斜向压缩机的流出区域(10)。所述流出区域具有流动通道(11)，其由护罩侧侧壁(12)和轮毂侧侧壁(13)界定。所述轮毂侧侧壁(13)在压缩机轮出口的区域(14)中具有轮廓，所述轮廓被设计成使得在流动方向(1)上，所述流动通道(11)的横截面减小，经过最小值并再次增大。在所述压缩机轮出口的区域(14)中，所述流动通道(11)具有从压缩机轮出口边缘(4)延伸到扩压器区域(16)的扩压器叶片入口边缘的长度L，其中，所述扩压器区域(16)邻接所述压缩机轮出口的区域(14)并且具有多个扩压器叶片(17)。本发明还涉及一种压缩机(20)，特别是径向压缩机或斜向压缩机，其具有根据本发明的流出区域(10)，以及涉及一种具有压缩机(20)的涡轮增压器。

摘要： 本发明涉及一种用于饮用水龙头设施(2)的流出元件(1)，通过其设施能从流出元件(1)中输出根据选择至少部分经处理的饮用水或混合水，第一水路(3)由流出元件(1)形成并通入到第一输出平面(4)中，从第一输出平面能从流出元件(1)中输出流经第一水路(3)的水，其中，第二水路(5)由流出元件(1)形成并且通入到第二输出平面(6)中，从该第二输出平面能从流出元件(1)中输出流经第二水路(5)的水，其中，第二水路(5)至少局部地不同于第一水路(3)，其中，第三水路(7)由流出元件(1)形成并且通入到第三输出平面(8)中，从该第三输出平面能从流出元件(1)中输出流经第三水路(7)的水，其中，第三水路(7)与第一水路(3)和第二水路(5)分隔开地延伸经过流出元件(1)，其中，第三输出平面(8)相对于第一输出平面(4)和第二输出平面(6)具有至少1mm的间距(9)。

摘要： 提供一种用于飞行器的流出阀组件、包括流出阀组件的飞行器、以及用于将流出阀组件安装到在飞行器上的方法。在一个示例中，流出阀组件包括百叶窗，该百叶窗可移动地设置成至少部分地覆盖穿过飞行器上的机身形成的开口。电机联接至所述百叶窗，并且被配置为使所述百叶窗在关闭位置和打开位置之间移动，所述关闭位置阻止通过所述开口的流体连通，所述打开位置允许通过所述开口在所述飞行器的内部和外部之间的流体连通。吸音板邻近所述开口设置以减弱当所述百叶窗处于所述打开位置时产生的噪声。

摘要： 用于分配液体的饮料制备机的流出嘴(1)，包括用于容纳待分配的液体的分配室(2)，还包括用于连接到液体供应装置的入口(3)，并且还包括用于分配液体的出口(4)。分配室(2)布置在入口(3)与出口(4)之间。流出嘴还包括附加地在向外方向上连通分配室(2)的至少一个溢流通道(7)。在按规定使用流出嘴(1)期间，溢流通道(7)在最高位置(8)的区域内从分配室(2)分支出。

摘要： 本文所公开的实施方式包括用于消除在半导体工艺中产生的化合物的消除系统。消除系统包括位于等离子体源下游的排放冷却设备。排放冷却设备包括板和设置在所述板下游的冷却板。在操作期间，在板上收集的材料与清洁自由基反应以形成气体。板的温度高于冷却板的温度，以改善清洁自由基与板上的材料的反应的反应速率。

摘要： 本发明涉及计量学领域，公开了一种修正音速喷嘴的流出系数的方法，所述方法包括：测量经过音速喷嘴的气体介质的体积流量qv；在所述音速喷嘴上游检测气体初始组分，并利用所述气体初始组分计算气体物性参数和所述气体介质中的理论声速值SOSGC；测量所述音速喷嘴的进气管道内的实际声速值SOSUSM；根据所述理论声速值SOSGC与实际声速值SOSUSM之比估算气体摩尔质量的修正系数C，并计算气体修正摩尔质量MNOZ；利用所述气体修正摩尔质量MNOZ计算所述音速喷嘴的流出系数Cd。本发明通过修正音速喷嘴处的气体介质的摩尔质量，降低了所述音速喷嘴的流出系数Cd的不确定度，使得经过音速喷嘴的体积流量与质量流量的换算误差小，量传准确度高。

摘要： 本发明涉及计量学领域，公开了一种修正音速喷嘴的流出系数的方法，所述方法包括：测量经过音速喷嘴的气体介质的体积流量qv；在所述音速喷嘴上游检测气体初始组分，并利用所述气体初始组分计算气体物性参数和所述气体介质中的理论声速值SOSGC；测量所述音速喷嘴的进气管道内的实际声速值SOSUSM；根据所述理论声速值SOSGC与实际声速值SOSUSM之比估算气体摩尔质量的修正系数C，并计算气体修正摩尔质量MNOZ；利用所述气体修正摩尔质量MNOZ计算所述音速喷嘴的流出系数Cd。本发明通过修正音速喷嘴处的气体介质的摩尔质量，降低了所述音速喷嘴的流出系数Cd的不确定度，使得经过音速喷嘴的体积流量与质量流量的换算误差小，量传准确度高。