泥质粉砂岩

摘要： 为研究冻融作用下含不同冲击损伤砂岩的动力学特性,对完整及不同初始损伤的泥质粉砂岩进行冻融后开展冲击加载试验,研究冻融作用对含初始损伤泥质粉砂岩的宏观动力学性能和损伤演化规律。结果表明:含初始损伤砂岩的纵波波速、弹性模量与冻融周期呈负相关;含Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ级初始损伤砂岩的纵波波速随冻融周期的增大分别下降了8.1%、11.9%、11.2%、16.8%,初始损伤等级越高的砂岩在冻融作用下纵波波速下降幅度越明显;冻融损伤和初始损伤耦合作用下砂岩弹性模量的变化速率逐渐增加,抵抗形变的能力逐渐下降,塑性逐渐增大;在冻融作用下含初始损伤砂岩的动态抗压强度与应变率呈指数衰减;初始损伤的存在加剧了冻融损伤对岩石的劣化作用,加快了砂岩自身宏观动力学性能的弱化速率。

摘要： 为了分析南京秦淮东河工程黄马青组泥质粉砂岩的强度特征,通过钻孔取芯制作标准样对含节理岩石进行单轴和三轴压缩试验,得到不同围压条件下岩石破坏时的应力-应变关系。通过对岩石破坏时不同倾角节理面上的正应力和剪应力进行计算,并根据Mohr-Coulomb强度理论对试验结果按照强度准则进行线性拟合,得到结构面和岩体的摩擦角和内聚力。节理面摩擦角与岩体摩擦角非常接近,而节理面内聚力大大低于岩体内聚力。研究结果表明,试验中含节理样品均沿节理面发生剪切破坏,低应力条件下,理论计算得到的抗压强度指标比实际值偏高,随着围压增大,结构面对岩体的强度影响减小。

摘要： 不同地质环境下,对于相同基坑围护结构,基坑表现出不同变形特性。通过对泥质粉砂岩地层基坑监测数据分析,获得泥质粉砂岩地层基坑变形规律。结果显示,围护结构背后地表沉降曲线呈现“梯形”曲线特征,主要影响区域为0.5倍基坑开挖深度,这与Peck和Heish提出的2倍基坑深度主要影响区差别较大;通过分析地表沉降数据和围护结构水平位移关系,得知地表沉降最大值是围护结构水平位移最大值的0.27倍~0.96倍,在0.5倍基坑开挖深度处,围护结构水平位移值最大,围护结构水平位移最大值是基坑深度的0.02倍~0.16倍。通过建立地表沉降与围护结构水平位移之间的关系,提出围护结构水平位移预测模型。

摘要： 在泥质粉砂岩地层地下连续墙施工中,因为泥质软岩有一定塑性,又在一定深度中风化岩层具有较硬的强度,在连续墙施工机械越来越丰富的今天,研究如何在冲孔桩、旋挖钻、液压抓斗和双轮铣槽机之间选择和配置并采用适当的成槽工艺,以提高连续墙的成槽效率,是一个值得研究的课题。

摘要： 为揭示地下岩体非线性蠕变力学特性,对中风化泥质粉砂岩开展分级单轴加载蠕变试验。泥质粉砂岩典型蠕变曲线可划分为减速蠕变、稳态蠕变和加速蠕变阶段,使用给定蠕变速率阈值法求得的岩石长期强度为14.3 MPa。为了描述岩石非线性蠕变特性,引入了一个与时间应力水平相关的非线性黏塑性元件,将其与广义Kelvin体和带开关的黏性体串联,得到了改进的非线性黏弹塑性蠕变模型。使用Origin平台的Levenberg-Marquardt非线性最小二乘法反演得到模型的蠕变力学参数,通过将广义Kelvin蠕变模型、伯格斯蠕变模型和改进黏弹塑性蠕变模型与试验曲线进行比较,分析了各自的适用特点。结果表明:本研究提出的改进黏弹塑性蠕变模型可以较好地描述中风化泥质粉砂岩加速蠕变阶段特征,揭示了泥质粉砂岩的非线性蠕变力学特性。

摘要： 青岛地区持力层为泥质粉砂岩的某个预制桩桩基工程出现试桩单桩竖向承载力较高,设计单位参照试桩结果进行设计取值,施工后,出现单桩竖向承载力普遍降低、桩基验收不合格的现象。本文对此现象进行了原因分析并提出了处理措施。结合另外两个青岛地区类似工程,指出在青岛泥质粉砂岩地质条件进行混凝土预制桩(400mm×400mm低预应力方桩或直径500mm的预应力管桩)施工。采取贯入度控制桩深时,一般单桩竖向承载力特征值取值范围为900~2080kN,具体根据地质条件、桩型号、桩长等因素考虑;若超过2080kN,需要格外引起重视。在此地质条件下进行桩基设计时,不能过分依靠试桩结果,应充分考虑挤土效应、泥岩遇水软化等因素。

摘要： 以娄底市经开区白垩系泥质粉砂岩为基础,通过大量的工程经验和试验结果,对泥质粉砂岩的钻探工艺、风化带的划分以及对该岩石地基承载力计算时的折减系数进行了探讨,对娄底市经开区各地层的钻进工艺提出了合理建议,相关研究可为类似工程提供参考。

摘要： 某拟建水库工程大坝坝基为侏罗系浅湖相沉积岩,岩性有灰白色石英砂岩、浅棕红色泥质粉砂岩和紫红色泥岩,岩石强度差别较大,石英砂岩属中硬岩、泥质粉砂岩属较软岩、泥岩属软岩,岩层倾角平缓,倾向上游偏左岸。为研究坝基岩石物理力学性质,勘察过程中对坝基微风化和新鲜状态的3种岩性基岩的岩芯进行了大量的垂直层面和平行层面点荷载试验,通过各向异性指数计算分析,反映出岩石结构面对强度的影响及程度。通过点荷载试验,可以简单快捷运算出试样的强度,所使用仪器设备轻巧,可运送至工程现场进行,试样无需进一步加工,可及时准确获得岩石强度参数,为工程设计提供依据。

摘要： 以东鲁卜哈利盆地L区白垩系Tuwayil组为例,通过岩心观察、物性测试和压汞分析等实验手段,结合现有油藏分布及地层井震特征,探讨Tuwayil组薄层泥质粉砂岩的盖层封闭能力及盖层厚度下限.研究结果表明:东鲁卜哈利盆地Tuwayil组可细分为三段,下段M1为裂缝发育的凝灰岩,中段M2为高孔渗的粉-细砂岩,上段M3以泥质粉砂岩和夹泥条纹的粉砂岩为主;仅M3段泥质粉砂岩具有盖层封闭性,平均喉道半径0.05～0.25μm,理论上可以封闭最高油柱高度为50 m;在稳定的构造背景下,研究区内泥质粉砂岩可以成为局部区域的油藏盖层,其有效厚度下限可达1.5 m.

摘要： 以湖南某泥质粉砂岩顺层边坡为工程背景,通过数值模拟,分析现状边坡稳定性及滑坡趋势;在分析锚固初步设计基础上进行优化,并分析锚杆分布、长度、倾角、间距等对边坡稳定性的影响.结果表明:现状边坡沿坡脚及以上多层结构面发生滑动破坏,滑动面前、中部与结构面重合,后部拉裂岩土体;优化锚固设计,锚杆与岩层夹角为45°～55°对于边坡稳定最有利,锚杆倾角增大,边坡安全系数呈先增加后降低趋势;边坡安全系数与锚杆垂直间距为三次函数关系,存在极值.锚固优化设计可有效提高边坡稳定性,可为类似工程提供参考.

摘要： 长沙国际金融中心是目前华中在建第一高楼,建筑高度452m,地上93层,地下5层,基础埋深约40m.场地第四系覆盖层厚度约20m,基岩为白垩系泥质粉砂岩,属极软岩.按现行《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)确定的地基承载力远低于原位试验.文章采用承压板直径分别为Φ800mm、Φ1130mm的静力载荷试验与室内单轴抗压试验进行对比分析,提出了软岩承载力的试验取值原则,对同类地区类似岩基承载力的取值具有参考价值.

摘要： 宜兴紫砂矿物原料底槽青为紫红色的泥质粉砂岩，块状构造，粉砂泥质均质结构；主要化学成分平均值：w(SiO2) 59.15%，w(Al2O3) 22.71%，w(Fe2O3) 6.85%，w (K2O) 2.57%，四者之和达91.28%;矿物组合特征为石英+高岭石+伊利石+赤铁矿，其中石英含量40%左右，分布比较均匀，颗粒大小为10～100μm。

摘要： 结合太原—中卫新建铁路兴旺峁隧道不良的地质状况和恶劣的气候环境，介绍在湿陷性黄土、泥质粉砂岩、砂泥岩互层、节理层理发育、地下水位高及拱部存在大范围不规则砂层透镜体等复杂地质条件下，隧道的快速掘进施工技术，包括钻孔爆破、开挖运输、施工防排水及隧道通风等，可为类似条件的工程提供参考。

摘要： 根据泥质粉砂岩和泥岩在垂直和平行于层理面的条件下进行的三轴压缩试验,得到了不同围压及岩石成层条件下,泥质粉砂岩和泥岩的弹性模量,建立基于层理面夹角和围压的软岩弹性模量控制方程。

摘要： 针对武广客运铁路专线沿线遇到的大量软质千枚状板岩和泥质粉砂岩,在分析软岩矿物成分、耐崩解性,软岩岩块力学强度和击实试验基础上,初步判定千枚状板岩作为填料可用于路基底层的填筑[1],而泥质粉砂岩属于C、D组填料,不宜直接填筑;在水文地质条件较好地段,采取一定的改良方可填筑.为此,考虑泥质粉砂岩特性,设想当路堤较低时采用"砂砾垫层+边沟";当路堤较高时,采用包边法进行路基设计,为软岩填筑路基提供参考设计方案.

摘要： 采用三轴岩石力学试验系统分析了泥质粉砂岩和褐红色泥岩在不同渗流方向上的渗透性,提出了软岩渗透系数与有效应力非线性各向异性渗流耦合响应模型.建立了基于各向异性弹塑性多孔介质变形理论、水均衡原理和渗透系数非线性耦合响应关系的软岩渗流应力耦合模型.自行开发了软岩渗流场与应力场耦合有限元程序,并对云南思小高速公路上的曼歇1号隧道进行了分析计算.

摘要： 针对武广客运铁路专线沿线遇到的大量软质千枚状板岩和泥质粉砂岩,在分析风化软岩基本矿物成分、耐崩解性的基础上,结合风化软岩岩块力学强度和击实试验结果,初步判定了风化软岩填筑路基的可行性,同时提出了软岩填筑路基可行性的初步判定方法。

摘要： 网络同步电位法是以直流传导电法勘探为理论基础的一种方法.研究表明,良导性的压裂液注入压裂层位后,裂缝中压裂液的分布会引起地表电位及电位梯度变化,网络同步电位法就是利用大功率发射机,通过钢套管向地层中供以方波电流,发射前后在地表测量电位及电位梯度的变化,从而达到实时监测水力压裂裂缝方向和长度的目的.本次研究的水力压裂工作区位于中国南方,工作区周边地层出露较为广泛,仅个别地区为第四纪所覆盖,主要出露的地层有奥陶系(0)、志留系(S)、泥盆系(D)、石炭系(C)以及第四系(Q),地层走向NE,倾向NW,倾角较大.水力压裂工作区内的实际工作范围仅以注射井为中心的一小块地段,因此岩性比较单一,除第四系外只有志留系龙马溪统地层出露,且以前三段(S11-3)岩性为主.据有关资料,该范围内的岩性主要为泥质页岩夹泥质粉砂岩,岩层倾向NW,最大倾角45～55°。

摘要： 长沙市广泛分布的第三系泥质松砂岩是一种极软质岩石,具有独特的工程特性,依据现代规范确定其桩端阻力与原位测试(岩基载荷、旁压试验)结果具有很大差异.本文介绍了长沙红层中的原位试验成果,通过工程实例分析证明应用原位试验结果设计嵌岩桩是经济可靠的.

摘要： 长沙市广泛分布的第三系泥质松砂岩是一种极软质岩石,具有独特的工程特性,依据现代规范确定其桩端阻力与原位测试(岩基载荷、旁压试验)结果具有很大差异.本文介绍了长沙红层中的原位试验成果,通过工程实例分析证明应用原位试验结果设计嵌岩桩是经济可靠的.

摘要： 本发明提供了一种基于粉质粘土层、卵石层、泥质粉砂岩多层地质的地热井，包括从上至下排列的固井段和过滤器井段，所述固井段包括6米长的井壁管，所述井壁管与井身之间采用水泥浆回灌；所述过滤器井段包括6米长的透水管，所述透水管与井身之间设有过滤器，且在透水管与井身之间填充卵石；在所述过滤器井段底部设置有5米长的沉淀井段，该沉淀井段的直径小于所述固井段和过滤器井段的直径。本发明中，过滤器可以将地下水中的泥沙阻隔在透水管与井身之间，防止泥沙进入地热井中，当过滤器性能下降时，由于泥沙的密度大于水的密度，在重力的作用下，泥沙会落在沉淀井段的底部，进一步保证了地热井中水源的质量。

摘要： 一种中风化泥质粉砂岩破碎分级装置的操作方法，利用中风化泥质粉砂岩性质采取机械粉碎和机制粉碎相结合的方法，通过物理粉碎和遇水、改变温度的方式使其崩解，且在崩解过程种水与泥质粉砂岩种含有的亲水性矿物发生反应，在发生崩解的同时去除亲水性矿物，改善泥质粉砂岩的工程性能；不同于传统物理粉碎的方式，采取物理粉碎和机制粉碎相结合的方法，现场开挖出的泥质粉砂岩可直接进行处理。本发明不但可以实现对泥质粉砂岩进行粉碎，而且简单易行、操作方便、造价低。

摘要： 一种中风化泥质粉砂岩破碎分级装置，包括带式输送机、粉碎腔、隔热板、洒水喷头、加热棒和传送带；粉碎腔的顶部进料口位于所述带式输送机的出料方向，所述粉碎腔的上部自上而下依次设置孔径从大到小的筛网，所述粉碎腔的中部内壁设有洒水喷头，所述粉碎腔的中部自上而下设有隔热板，所述隔热板上布置加热棒，所述粉碎腔的下部自上而下依次设置孔径从大到小的筛网，所述粉碎腔的上部最下层的筛网的孔径比所述粉碎腔的下部最上层的筛网的孔径大，所述粉碎腔的下部的每一层筛网均与传送带连接。本发明装置不但可以实现对泥质粉砂岩进行粉碎，而且简单易行、操作方便、造价低。

摘要： 本发明涉及一种预测泥质粉砂岩抗压强度的方法，其包括以下步骤：步骤一：将勘察孔内的岩芯取出后在孔内岩芯处及时做横波波速Vs和纵波波速Vp测试，同时将采取的岩芯及时送往实验室进行室内岩芯声波测试；步骤二：观察同一深度区间岩芯的纵波波速Vp、Vp＇及横波波速Vs、Vs＇在勘察孔内及室内的比较；步骤三：对岩芯进行抗压试验；步骤四：对抗压后的岩芯碎块进行含泥量测试；步骤五：分析含泥量与抗压强度fr的相关性，同时分析岩芯的抗压强度与横波波速Vs及纵波波速Vp的相关性；步骤六：分别制作岩芯的横波波速Vs、纵波波速Vp、含泥量与抗压强度fr的对应关系图；步骤七：建立预测公式f预；步骤八：建立修正后的抗压强度修正公式f修。

摘要： 本发明提供了一种基于粉质粘土层、卵石层、泥质粉砂岩多层地质的地热井，包括从上至下排列的固井段和过滤器井段，所述固井段包括6米长的井壁管，所述井壁管与井身之间采用水泥浆回灌；所述过滤器井段包括6米长的透水管，所述透水管与井身之间设有过滤器，且在透水管与井身之间填充卵石；在所述过滤器井段底部设置有5米长的沉淀井段，该沉淀井段的直径小于所述固井段和过滤器井段的直径。本发明中，过滤器可以将地下水中的泥沙阻隔在透水管与井身之间，防止泥沙进入地热井中，当过滤器性能下降时，由于泥沙的密度大于水的密度，在重力的作用下，泥沙会落在沉淀井段的底部，进一步保证了地热井中水源的质量。

摘要： 本发明涉及建筑材料技术领域，公开了一种固化剂及其制备方法，以及该固化剂在风化泥质粉砂岩的固化中的应用；其中，按重量份计，该固化剂包括：水泥20～60份、粉煤灰5～25份、矿渣5～35份、石灰5～25份、膨润土5～25份和纤维素醚0.1～5份。此外，本发明还公开了一种风化泥质粉砂岩改良材料，以及该风化泥质粉砂岩改良材料在道路的基层材料和/或道路的面层材料中的应用；其中，该风化泥质粉砂岩改良材料的原料包括：风化泥质粉砂岩和上述固化剂。本发明的固化剂能够通过物理化学反应对风化泥质粉砂岩进行原位固化，显著提高了风化泥质粉砂岩的水稳定性、强度和整体性，从而改善了风化泥质粉砂岩的工程性质，至少达到了大大降低筑路成本，并且有利于环境保护的效果。

摘要： 一种中风化泥质粉砂岩破碎分级装置，包括带式输送机、粉碎腔、隔热板、洒水喷头、加热棒和传送带；粉碎腔的顶部进料口位于所述带式输送机的出料方向，所述粉碎腔的上部自上而下依次设置孔径从大到小的筛网，所述粉碎腔的中部内壁设有洒水喷头，所述粉碎腔的中部自上而下设有隔热板，所述隔热板上布置加热棒，所述粉碎腔的下部自上而下依次设置孔径从大到小的筛网，所述粉碎腔的上部最下层的筛网的孔径比所述粉碎腔的下部最上层的筛网的孔径大，所述粉碎腔的下部的每一层筛网均与传送带连接。本发明装置不但可以实现对泥质粉砂岩进行粉碎，而且简单易行、操作方便、造价低。

摘要： 一种中风化泥质粉砂岩破碎分级装置的操作方法，利用中风化泥质粉砂岩性质采取机械粉碎和机制粉碎相结合的方法，通过物理粉碎和遇水、改变温度的方式使其崩解，且在崩解过程种水与泥质粉砂岩种含有的亲水性矿物发生反应，在发生崩解的同时去除亲水性矿物，改善泥质粉砂岩的工程性能；不同于传统物理粉碎的方式，采取物理粉碎和机制粉碎相结合的方法，现场开挖出的泥质粉砂岩可直接进行处理。本发明不但可以实现对泥质粉砂岩进行粉碎，而且简单易行、操作方便、造价低。

摘要： 本实用新型公开一种用于中风化泥质粉砂岩盾构掘进的刀盘，包括：刀盘本体，安装在盾构机的驱动装置上，所述刀盘本体为圆盘状；刀盘开口，设置在所述刀盘本体上并与盾构机的土舱连通；中心重型扁齿双联滚刀，设置在所述刀盘本体上；切刀，设置在所述刀盘本体上；边缘重型扁齿双刃滚刀，设置在刀盘本体的边缘；正面重型扁齿双刃滚刀，设置在刀盘本体上；边缘刮刀，设置在刀盘本体的边缘；保径刀，设置在所述刀盘本体的边缘；边缘重型扁齿双刃滚刀，设置在所述刀盘本体的边缘；所述正面重型扁齿双刃滚刀的切削刃高于所述切刀的切削材料块。本实用新型所述刀盘提高了在中风化泥质粉砂岩盾构掘进中的破岩效果，并能够加强刀盘的抗磨能力。

摘要： 本实用新型公开一种泥质粉砂岩地层盾构掘进中泥浆处理系统，包括：排浆泵，用于将盾构机排出的废浆排出所述盾构机；废浆处理装置，连通于所述排浆泵以接收所述排浆泵排送的废浆；新浆制备装置，连接于所述废浆处理装置的液相出口以将液相再次制备成盾构泥浆液；进浆泵，连通于所述新浆制备装置的调浆池以将所述调浆池内的盾构泥浆液输送到所述盾构机中；储渣场，连通于所述废浆处理装置的固相出口以接收所述废浆处理装置产生的渣土；连接于所述新浆制备装置以接收所述新浆制备装置产生的渣土。本实用新型中所述系统能够对盾构废浆的循环处理，使盾构废浆的固相和液相分离，保留泥浆中的有用液相。