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泄爆

泄爆的相关文献在1992年到2023年内共计1049篇,主要集中在安全科学、力学、冶金工业 等领域,其中期刊论文144篇、会议论文5篇、专利文献35423篇;相关期刊89种,包括燕山大学学报、煤矿安全、河北冶金等; 相关会议5种,包括2011中南·泛珠三角十一省(区)炼钢连铸学术年会、2010年全国能源环保生产技术会议、首届山东材料大会等;泄爆的相关文献由2139位作者贡献,包括李宝龄、徐燕、王志荣等。

泄爆—发文量

期刊论文>

论文:144 占比:0.40%

会议论文>

论文:5 占比:0.01%

专利文献>

论文:35423 占比:99.58%

总计:35572篇

泄爆—发文趋势图

泄爆

-研究学者

  • 李宝龄
  • 徐燕
  • 王志荣
  • 张俊峰
  • 何其深
  • 李万纲
  • 付巧宇
  • 孙玉龙
  • 李先军
  • 赵恒
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  • 会议论文
  • 专利文献

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作者

    • 陈晔; 李毅; 李紫婷; 纪超
    • 摘要: 作为一种清洁环保的二次能源,氢能已得到世界各国的高度关注,尤其是在“碳达峰”“碳中和”的背景下,氢能必将迎来更加广阔的发展前景。然而,由于氢气具有爆炸极限范围宽、点火能低及燃烧速率快等特点,在受限空间内发生的意外氢泄漏极有可能引发爆炸。爆炸泄压是减轻爆炸后果的有效方法,但目前国内外对受限空间内氢爆炸泄压方面的研究相对有限,已有研究主要关注泄爆过程中受限空间内部压力的发展变化过程,缺乏对氢泄爆过程中外部爆炸压力分布规律、演变机制等的研究。前期,基于开展的27 m^(3)受限空间氢泄爆实验研究,发现外场不同位置得到的超压随泄爆面积的变化规律而存在差异,因受限于实验条件,未能开展更大泄爆面积、更高氢浓度条件下的受限空间氢泄爆外场超压特性实验研究。基于此,本文利用CFD数值仿真软件FLACS建立了27 m3舱的数值分析模型,将泄爆面积扩大至3.14 m^(2)、最大氢体积分数增至30%,研究了氢泄爆过程中外部爆炸的形成机制、超压分布规律与危害范围,并分析了不同因素的影响。结果表明:当泄爆口较大时,受限空间氢泄爆会导致外部较大体积可燃气云的形成,并进而被喷出火焰引燃而产生外部爆炸,该外部爆炸的形成过程可用FLACS有效模拟;在大泄爆口条件下,外部不同位置处最大超压与浓度间呈单调变化关系,但近泄爆口各位置间的超压变化率与浓度间呈非单调关系;不同点火条件下,泄爆口附近区域最大超压呈形态不同的楔形分布,但危害范围分布模式完全不同,后端点火对应的外场超压与危害范围均大于中心点火情况。
    • 郭志慧; 赵林双
    • 摘要: 运用流体力学软件Fluent和爆炸模拟软件Flacs,对锂离子电池箱内气体爆炸危险性进行分析,得出不同扩散时间、不同点火位置、不同正极活性材料(LiFePO_(4)、LiNi_(0.8)Co_(0.15)Al_(0.05)O_(2)和LiCoO_(2))电池和相同电池不同荷电状态(SOC)下电池箱内气体的爆炸特性和规律,在此基础上,对电池箱泄爆方式进行设计。最大爆炸危害对应时刻为10~20 s;中心点火比一侧点火的爆炸强度大;SOC越高的LiFePO_(4)锂离子电池,爆炸强度越大;不同正极活性材料电池热失控气体的爆炸超压与电池本身危险性关系不大;短侧双口和长侧单口的泄压效果较好,且短侧泄爆泄压面积越大,泄压效果越好。
    • 黄勇; 奚功晨; 杨健; 许宁; 郝永梅
    • 摘要: 为研究不同泄爆条件下管道中火焰传播规律,本文运用聚乙烯薄膜材料密封2000mm长圆型有机玻璃管的一个端口开展泄爆实验,结果表明:在弱封闭端的条件下泄爆压力波形无法形成二次振荡,随着气体浓度的增加,泄爆负压振荡的时间相对浓度梯度存在延迟,当气体浓度为9.5%时,爆炸负压曲线出现最大值,当气体浓度为8%时,爆炸负压曲线出现最小值;在负压振荡时间段内,9.5%气体浓度的火焰传播速度变化最明显。
    • 韦瑞宝
    • 摘要: 柳钢转炉厂提高铸机拉速后,于2021-03对新150t转炉氧枪参数进行优化以提高供氧强度,冶炼周期为35min。在近大半年的生产过程中,干法除尘系统静电除尘器泄爆发生率明显上升,进而导致除尘效率降低,严重时损坯设备造成停产。为此,结合新150t转炉的生产实践,分析导致泄爆的成因,以采取相应的预防和控制措施。本文进行总结。
    • 詹求杰; 杨凯; 刘国志; 郭振虎
    • 摘要: 采用SPH数值计算方法,结合Fortran语言编程建立并开发了非刚性障碍物作用下可燃气体约束泄爆数值模型,研究分析泄爆口开启面积对室内外爆炸灾害的影响,研究结果为日常生产和生活中气体爆炸事故调查和控制提供了更科学可靠的方法,有助于提高爆炸灾害结果预测的准确性,具有更重要的现实意义。
    • 陈昊; 郭进; 王金贵; 洪溢都
    • 摘要: 选取了300 mm×300 mm×1000 mm、顶部设有250 mm×250 mm泄爆口的管道,用不同厚度的铝箔密封泄爆口,注入氢气-甲烷-空气混合气体,进行泄爆实验,研究了0~44 kPa的爆破压力(P_(v))对火焰演化和管道内外压力变化的影响。结果表明,P_(v)会显著影响管道中火传焰播过程以及压力-时间变化曲线;所有实验中均观察到了内部压力的亥姆霍兹振荡,振荡频率随着P_(v)的增加而增大;当P_(v)≥12 kPa时会出现频率约为1200 Hz的声学振荡。对于某一确定的P_(v),管道内最大内部超压随至泄爆口距离增加而增大;靠近泄爆口处和管道中心的最大内部超压几乎随着P_(v)呈线性增加,但是靠近底部处的最大压力与P_(v)呈非线性递增关系,外部爆炸所产生的压力峰值随P_(v)的增加而增大。
    • 钱文隆; 王冬; 王建; 蔡运雄; 李玉玺; 刘瑞
    • 摘要: 点火位置对可燃气体泄爆超压有较大影响。利用单侧开口的方形钢制管道,改变泄爆膜的安装位置,研究了汽油-空气预混气体在低泄爆压力下,尾部点火和中心点火两种点火方式的爆炸超压特性。结果表明:无论是中心点火还是尾部点火,泄爆膜安装在管道内部时,爆炸初期的升压速率会增大,泄爆膜安装位置越靠近点火位置,负压峰值P_(3)和最大爆炸超压峰值P_(max)越大。尾部点火时,泄爆产生的超压-时序曲线最多存在3个明显峰值;中心点火时,会产生多个超压峰值,这是左右两侧火焰面交替产生膨胀波和压缩波共同作用的结果。中心点火方式或将泄爆膜安装在管道内部时都会增强泄爆时的超压特征参数和超压振荡的幅度。
    • 张凯; 杜赛枫; 陈昊; 郭进; 王金贵; 洪溢都
    • 摘要: 为了解受限空间内不同氮气体积分数Φ对氢-空气泄爆的影响,在高1 m的顶部开口容器中进行了实验。结果表明:当Φ≤40%时,容器内部的最大压力峰值由外部爆炸造成;而当Φ>40%时,内部最大压力峰值则由泄爆膜破裂引起;在所有实验中,都观察到内部压力的亥姆霍兹振荡,其振荡频率随Φ的增加而降低;声学振荡仅出现在Φ=25%,30%时;容器内3个不同压力监测点(靠近泄爆口、容器中心和接近容器底端)的最大爆炸超压pmax都随着Φ的增加而降低,且整体上最大的pmax始终在爆炸容器底部附近出现。但当Φ>40%时,3个监测点间pmax的差异可忽略不计;外部最大爆炸超压也随Φ的增加而减小,且不论其大小如何,均对内部压力曲线有显著影响。
    • 郭进勇; 余瑶; 李昂; 张博; 韩智鹏; 雷林
    • 摘要: 为验证弹药装配中防护罩结构设计的合理性,提高安全防护性能.针对15 mm厚的防护罩采用理论计算与静力学分析,判断出防护罩结构的失效区域,提出增加厚度到30 mm,顶部设置2个100 mm×100 mm方形泄爆口的改进方案,通过爆炸冲击过程动力学模拟,评估厚度、泄爆口对防护罩安全性能的影响.结果表明:在不改变外形尺寸的情况下,优化后的防护罩能够满足抗爆设计要求,从而防止意外事故下对设备和人员的伤害,为大当量装药的小尺寸防护罩设计提供参考.
    • 李英团
    • 摘要: 介绍了粉尘爆炸及预防的一般措施,重点阐述粉尘泄爆的原理和2个常用的粉尘泄爆计算标准.总结了粉尘泄爆计算所需的基础输入参数和取值范围,并比对了 2个标准在常见泄爆工况中有效长径比的差异以及对泄爆面积计算结果的影响.最后总结说明2个标准的应用特点,为工程设计合理计算粉尘泄爆面积提供参考.
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