泄漏量

摘要： 基于螺旋槽的结构,考虑低速下动压不足和静压较弱的现象,提出一种在普通螺旋槽的槽根部增设台阶周向贯通环槽新结构,简称阶梯形螺旋内环槽。基于密封系统和动静环的结构特点,建立了润滑气膜计算域模型,使用Gambit划分网格,随后采用Fluent软件数值模拟获得气膜压力分布和速度分布,提取开启力和泄漏量随转速和压力变化的数据进行分析,研究结果表明阶梯形螺旋内环槽性能好于普通螺旋槽,说明在低速低压的开启阶段,利用新型的阶梯形螺旋内环槽能保证动静环端面更快速打开,降低磨损,提高使用寿命。

摘要： 为研究内浮顶储油罐浮盘密封圈油气泄漏扩散规律,建立内浮顶汽油储罐密封圈油气扩散和泄漏环宽度、速度流率估算模型,分析了在不同浮盘高度下泄漏量对内浮顶罐油气扩散的影响,进而对内浮顶罐安全风险进行讨论。结果表明:泄漏油气主要在水平方向上扩散,罐内气体空间的油气体积分数分布呈现出梯度,越靠近浮盘边圈缝隙泄漏上方的油气体积分数越高;随着泄漏量增加,内浮顶汽油储罐平均油气体积分数增大,低液位2倍、5倍和10倍泄漏量下的油气体积分数分别为0.025%、0.046%和0.069%,高液位正常及2倍、5倍和10倍泄漏量下的油气体积分数分别为0.013%、0.020%、0.037%和0.071%,低液位下100倍泄漏量时罐内大部分区域的油气体积分数将处于0.15%-0.46%范围内,已接近甚至达到爆炸极限。

摘要： 为推导并验证两同轴联接离心泵级间间隙泄漏量的理论公式,基于CFD仿真得出间隙前后压差和转速对级间泄漏量的影响规律;借鉴叶轮密封环泄漏量的理论计算,推导出级间间隙泄漏量的理论计算公式。将数值计算出的泄漏量与理论公式结果进行对比,结果表明二者差距很小,验证了该理论公式计算级间间隙泄漏量的可行性。

摘要： 本文使用精确度较高的JFO空化模型,通过求解雷诺方程的边界条件和数值解,建立了液膜压力分布模型,研究了涨圈不同端面形貌对润滑状态和泄漏量的影响:端面锥度的存在会增大泄漏量,且正锥度的影响更大。波幅和波数都会造成泄漏,但同时可以提升液膜压力和承载力,因此在保证泄漏量的前提下可适当地提高波幅和波数;当表面粗糙度过大时,将导致产生较大流动压力的难度提升等结论。最后对操作参数进行了研究,结果表明:增大介质的压差会导致润滑条件变得恶劣,从而增大泄漏量;而增大介质的粘度和介质与旋转轴的转速则可以提升液膜的承载能力,有助于润滑的进行,降低泄漏量。

摘要： 以往轴向迷宫密封设计时多借鉴旋转迷宫密封的研究成果,而对于轴向迷宫密封,其内部流体变化形式存在较大区别。为探讨轴向迷宫密封流场分布和泄漏特性,对某型号迷宫压缩机活塞气缸部位采用的齿形轴向迷宫密封结构进行研究。建立该轴向迷宫密封结构的三维模型,对迷宫密封泄漏特性进行流固耦合分析,分析迷宫密封流体域内压力分布、流场分布及结构变形量的变化规律。结果表明:该轴向迷宫密封齿形结构的设计,能够有效地将流体压力能转换为湍动能,通过逐级能量损耗而实现密封;迷宫密封结构在入口处发生最大变形,流体出口处活塞气缸总变形量降低。将该轴向迷宫密封结构应用于压缩机进行实验测试,表明气缸与活塞之间的密封性能良好,为轴向迷宫密封的结构设计与应用提供理论支撑。

摘要： 本文以柱塞泵往复过程中活塞杆表面附着的液膜厚度和往复过程的泄漏量作为润滑和密封性能的评价指标。在往复过程中,液膜厚度越厚密封面润滑效果越好,有利于减少密封圈的磨损,但是当介质中含有微小的硬质颗粒时,当液膜厚度大于颗粒直径时,硬质颗粒便会夹带在液膜中进入往复密封面加速密封材料的磨损。本文通过理论推导得知一旦操作参数给定则附着在活塞杆上的液膜厚度只和密封面上接触压力分布有关。随后利用ANSYS对高压柱塞泵V型密封圈进行了有限元分析,计算了不同结构参数密封圈,动密封面的接触压力分布,得到了不同结构参数对V型密封圈润滑、泄漏等密封性能的影响规律。研究结果可为V型密封圈的设计、选用和结构优化提供依据和参考。

摘要： 为确定临时高压消防给水系统中稳压泵的设计流量和流量开关的设定值,对稳压系统在火灾发生时和火灾未发生时的工作状态进行分析,并重点考察了P_(s1)、P_(s2)控制点对应的流量与管网正常泄漏量、水灭火设施出水量、气压罐出水量、气压罐充水量之间的关系。分析表明:通过对稳压装置在火灾发生时和火灾未发生时的工作状态进行分析,来确定稳压泵设计流量和流量开关设定值的范围,然后利用取中间值的方法计算出稳压泵的设计流量和流量开关的设定值。另外,通过将消防泵在接到流量开关报警信息后延迟10 s启动来防止流量开关的设定值可能会小于等于稳压泵启动运行瞬间流量,进而避免误报警。

摘要： 地质断层活化后,流体(CO_(2)、盐水、淡水)沿断层泄漏是CO_(2)地质封存中不可忽视的关键问题,因此,推导了不同阶段流体沿断层的泄漏速度方程,并结合质量守恒方程和能量守恒方程,建立地质活化断层的CO_(2)封存流体泄漏模型,获取了流体沿断层泄漏的关键参数(泄漏时间和泄漏量)。模拟不同参数对流体泄漏时间和泄漏量的影响:随着CO_(2)注入速度增快和储层渗透率增大,CO_(2)沿断层泄漏的初始时间提前,持续时间延长,泄漏量增加;随着断层渗透率的增加,CO_(2)沿断层泄漏的初始时间和持续时间没有变化,而CO_(2)泄漏量增加;相较于CO_(2)注入速度和储层渗透率,断层渗透率对盐水和淡水泄漏影响最大。综上所述:流体沿断层泄漏的先后顺序为盐水、CO_(2)、淡水;流体沿断层泄漏的持续时间由长到短依次为:CO_(2)、淡水、盐水;流体沿断层的泄漏量由大到小为CO_(2)、盐水、淡水。

摘要： 高温气冷堆作为先进的第四代核电堆型技术,主氦风机是其中非常关键设备。以高温气冷堆主氦风机主轴的迷宫密封为研究对象,通过CFD数值技术分析迷宫密封在不同出入口压差、轴转速、空腔宽度和齿宽下的泄漏特性,同时建立密封试验平台,通过试验研究轴的转速、出入口压差对泄漏特性的影响。结果表明,随着出入口压差的增大,泄漏量增加明显,近似成正比关系;随着转速的增加,泄漏量有所降低,但变化幅度很小,在转速达到5000r/min时,泄漏量最小;随着空腔宽度的增加,泄漏量减小;随着齿宽的增大,泄漏量减小。

摘要： 超临界二氧化碳(SCO_(2))的介质物性特殊,针对不同运行工况下的SCO_(2)干气密封的稳态性能,建立了螺旋槽干气密封几何模型,分析了不同转速、压力、温度下的密封流场,以及各运行工况对SCO_(2)干气密封的泄漏量和摩擦耗功的影响。研究结果表明,从SCO_(2)干气密封进口至出口,流体由超临界态变为气态,转速及进口温度越高、进口压力越低,越偏离气化线,对于不同的进口压力,需保证一定的进口温度,防止密封端面出现相变而损坏密封;膜厚一定时,进口压力越高、温度越低,泄漏量及摩擦耗功越大,泄漏量随转速的升高而降低,摩擦功耗则增大,同时也可以看出实际气体效应对泄漏量的影响较大,惯性效应的影响相对较小,实际气体效应及湍流效应对摩擦耗功的影响较明显;运行工况相同时,SCO_(2)密封的泄漏量与摩擦耗功高于氮气,且随运行工况的变化趋势较明显。

摘要： 分析了国内外输油管道泄漏预测技术概况,当前泄漏量的计算主要依据泄漏孔径的参数.利用SPS仿真软件对输油管道泄漏过程进行了模拟,根据泄漏过程分析将泄漏过程分段考虑,分为初始阶段工况变化期和工况稳定期.根据输油管道压力波传导机理、运动方程、能量方程建立泄漏量计算模型,可在泄漏位置和孔径未知的情况下计算随时间变化的泄漏量.利用泄漏量计算模型对SPS模拟工况进行了计算并与仿真结果对比,在泄漏量小于100吨时最大误差为37.89％,100到500吨之间最大误差为8.08％,500到1000吨之间最大误差为7.72％,在不同泄漏量范围内计算误差均满足维抢修工程需要,为管道应急管理提供了技术支持.

摘要： 本文介绍了一种利用负压法整车静态气密性的试验方法.该方法的主要特点是无损和快速,从而能够实现整车产品的在线检测.为了验证负压法与传统正压法测试结果的差异,本文以吉利某两款车型为例,分别利用正、负压两种试验方法测试了整车泄漏量.通过试验对比与分析,得出两种方法在各种压力下获得的整车泄漏量数值基本相同.从而,说明了利用负压法进行整车静态气密性测试是完全可行的,且方便快捷,数据准确.上述方法的工程推广应用将显著提高量产车质量抽检的效率.

摘要： 随着海底油气资源的深入开发,海底管道所处环境复杂,经常受到海流、潮汐、波浪、海底滑坡、等自然环境以及第三方破坏人为因素的影响,使得管道容易发生穿孔泄漏事故.针对海底管道原油泄漏过程及方式,以国内某条海底管道为例,建立海底管道原油泄漏及溢油扩散模型,计算了不同孔径、不同海底深度原油泄漏量,结果表明泄漏孔径对海底管道泄漏量影响较大,海底管道深度对泄漏量的影响很小.原油在海面上的扩散呈椭圆形扩散,而非圆形形状,其主轴方向同风向一致.

摘要： 兰铀公司一期工程于2001年7月投产,设计寿命为15年.截至2016年,一期工程已到设计寿命,工程整体运行情况良好.工作人员在一期工程定期安全审查时发现,主厂房中央平台区域约116根支柱存在不符合8度烈度地震的抗震要求的风险,在尚未找到在线加固措施的情形下,兰铀公司组织技术人员对发生设计基准级别地震(8度烈度)后,从导致一期工程建筑物破坏、级联系统破坏、六氟化铀泄漏三方面,对公众及工作人员工作造成的后果进行了分析.其中,地震导致级联物料六氟化铀泄漏是关注的重点,需要假设地震发生造成厂房倒塌引起管道和主设备泄露情况下(极端条件下极低概率事件),对六氟化铀的泄露量进行估算,从而对一期工程总体安全性作出评价,进而判断一期工程是否可以进行延寿.本文以裴克定律为基础,在一系列理想假设的基础上,分别求解了机组管道和主设备料管受损后,不同漏孔大小条件下,六氟化铀的一昼夜内的泄漏情况,并以此为基础,对一期级联系统一昼夜泄漏总量进行了估计和分析.最终,将计算得到六氟化铀泄漏量与《五O四厂安全技术改造工程环境影响报告书》中的规定值比较,发现极端泄漏条件下(极低概率事件)对公众(环境)和工作人员所造成的影响可以接受,故主厂房中央平台区域约116根支柱暂不需要加固处理,以此判断一期工程延寿项目可以顺利进行.

摘要： 本文在前人工作的基础上提出了一个计算模具型腔压强的数学模型,系统地探讨了影响型腔压强的工艺因素.结果表明随着排气面积的增大,排气槽的排气能力逐渐提高;随着泄漏面积的增大,其最终的平衡压强会增大.最后比较了真空压铸和普通压铸排气过程的区别.压铸过程中，随着排气槽面积的增大，排气能力逐渐增强;在考虑模具的泄漏量时，泄漏量将对型腔最终压强产生重要影响，将增大型腔最终压强;随着型腔体积的增大，在同等的条件下需要抽走的气体量越多，型腔压强下降的速度越慢;负压罐的体积越大，压强越低，抽真空效率越高。

摘要： 滚动转子式压缩机基本占据了整个房间空调器用压缩机市场,其效率直接关系到房间空调器的能效指标,本文通过简化滚动转子式压缩机的泄漏模型,实验测量不同形状、不同间隙值情况下径向间隙和端面间隙纯油的泄漏量.实验结果表明:滚动转子式压缩机的端面间隙泄漏量及径向间隙泄漏量分别随压差的增大呈线性增长,不同的转子形状径向间隙的泄漏量不同.因此合理的设计压缩机的内部尺寸,可以有效降低压缩机的泄漏损失,从而改善滚动转子式压缩机的运行效率.

摘要： 本文对中油塔里木石化分公司合成气压缩机高压缸串联式干气密封的结构、一级密封气系统、二级密封气系统、隔离气系统及放空气控制系统做了详细描述.结合其操作流程,对高压缸非联轴器侧一级泄漏气出现的异常现象进行了分析,认为其原因是在推力瓦检修、转子轴左移作用下,颗粒、粉末及少量润滑油造成了二级静环支撑座被卡,静环与动环分离,形成二级密封泄漏通道.同时对干气密封运行进行了安全风险评价,通过更换干气密封消除了隐患,为避免类似故障再次发生,提出了相应的对策.

摘要： 迷宫压缩机是石化行业关键配套设备，也是目前活塞压缩机中技术含量最高的环保型产品。迷宫压缩机运行稳定、易损件少、适应性强、管理方便、维修与运转费用低廉，而且无需备机，可为用户节省设备投入。文章介绍了迷宫压缩机的结构特点，在正常工作中，活塞与汽缸、密封填料与活塞杆之间始终保持微小间隙，完全不接触，实现了机组长周期无备机可靠性运行，阐述了迷宫压缩机的密封部分主要由两方面：活塞与汽缸之间，密封填料与活塞杆之间，并且提高活塞平均速度Cm和增加迷宫槽数量Z是减少迷宫密封泄漏量的关键。

摘要： 针对某车型手动空调箱总成在吹面模式下除霜风口的泄漏量偏大,对其漏风原因进行分析,并确定将除霜风门材质由PP+40％滑石粉改为PP+40％云母粉的优化方案.优化后该车型手动空调箱总成除霜风口的泄漏量得到明显改善,车内环境的舒适性和空调系统的可靠性得到提高.

摘要： R444B作为R22替代环保低GWP制冷剂,适用于高温区域空调.本文通过实验研究较大温度滑移R444B泄漏和再充注对空调性能影响.由于R444B各组份与润滑油的溶解度不一致,将导致空调系统循环制冷剂组份与实际充注组份有偏差.不同泄漏试验中,停机气相泄漏对R444B系统性能影响最大,其次为运行气相泄露,最后为运行两相泄漏.R444B泄漏过程,沸点低组份相对于沸点低的组份漏的多.R444B泄漏试验后再充注制冷剂,空调COP可恢复到原来值,能力能回复到95.4～99.5％.

摘要： 本发明公开了可确定泄漏量的声发射泄漏监测试验平台及方法，该平台包括两个计量范围不同的流量计以及若干试验管段，每一所述流量计分别通过一第一阀门与气源连通；每一所述试验管段的一端，分别通过一第二阀门与两个所述流量计相连通；另一端共用第三阀门与用气设备相连通；该方法包括准备作业，确认所有设备正常运转，关闭全部的第一阀门以及第二阀门；先打开需试验一试验管段对应的第二阀门；本发明通过两个高精度的流量计配合采集器，可以实时确定试验管段泄漏点处的微小泄漏量，进一步的声发射传感器通过磁性结构与试验管段固定，更加符合泄漏声发射信号沿试验管段管壁传播的实际情况；从而能够为试验管段泄漏检测带来科学精确的数据。

摘要： 本发明属于供气系统泄漏检测领域，具体公开了一种气体管道泄漏量及泄漏率计算方法，包括步骤：通过压力、温度和流量传感器或变送器采集气体管道压力P、温度T和流量Q等信号，并上传至计算机进行记录；当非工作时段，即气体管道末端用气停止后，关闭末端用气阀门和入口供气阀门，使得气体管道处于封闭容器状态但仍然充满一定压力的气体，采集并记录非工作时段的气体管道压力、温度和流量等数据；获取非工作时段气体压力随时间变化曲线，并通过数学手段对上述曲线进行拟合；最后计算工作时段的气体平均工作压力、平均工作温度和平均工作流量。本发明的计算方法计算精确度高、简便易行，能有效检测并定量分析气体管道的泄漏。

摘要： 本发明公开了一种基于管内泄漏声波分析的供水管道泄漏量评估方法，首先使用智能球在管道内采集信号，对采集的泄漏声波信号进行STFT计算，并对泄漏特征频率分量进行平方和计算，随后对所采集的数据段的所有STFT的频谱能量取平均值得到泄漏特征频谱能量，最后将漏水量、泄漏声波频谱能量、压力等数据进行汇总，在不同压力下进行泄漏声波频谱能量与泄漏量之间的数据拟合，建立泄漏量与泄漏声波频谱能量之间的数学关系模型。本发明的评估方法能够大幅抑制泄漏声波信号中干扰信号的影响，同时采用管道内部采集泄漏声波的方式，获取到管道泄漏处近场声波信号，受管道内运输介质流量、压力等物理参数影响较小。本发明可显著增强泄漏量评估准确性。

摘要： 本发明提供了一种管道泄漏定位、泄漏量预警与自动处理方法，包括如下步骤：步骤1：监测管道是否产生管道破裂音波信号；步骤2：监测管道运行参数传递给现场数据采集器；步骤3：判断管道是否发生泄漏；步骤4：若管道发生泄漏则计算泄漏位置；步骤5：计算泄漏流量。步骤6：判断是否启动自动处理系统；步骤7：将计算泄漏位置、泄漏流量以及处理状况在显示器中进行显示；本发明音波测漏的误差在±30m以内；实时瞬态计算系统能够模拟管道的实际运行状况，精准计算泄漏流量，提供泄漏量预测功能；本发明设有自动处理管道泄漏功能；总体上，本发明提供的德控多原混合监测系统，能够提供反应快速、高精度的泄漏定位、泄漏量预警以及自动处理措施。

摘要： 本申请提供一种检测八氟异丁烯微泄漏装置及其检测泄漏量的方法，其中检测八氟异丁烯微泄漏装置包括：收集装置，用于收集气体样本；色谱分离装置，与所述收集装置连接，用于将气体样本分离出八氟异丁烯；驱动装置，用于产生驱动气体并驱动待测气体进入至色谱分离装置中；检测装置，用于检测八氟异丁烯的浓度。本申请提供的检测八氟异丁烯微泄漏装置可有效检测八氟异丁烯的浓度及泄漏量，提高了生产现场的安全性。

摘要： 本发明涉及一种模拟液烃管道泄漏的装置及利用该装置测算泄漏量的方法，该装置包括通过油管顺次连接并形成实验环道的油品罐、离心泵、泄漏单元和缓冲罐，在离心泵出口和靠近泄漏单元进出口的油管上顺次安装有流量计、压力计和温度计；泄漏单元包括用于收集泄漏油品的泄漏箱和设置在泄漏箱内部的主管道，泄漏箱的底部出口通过油管与称重机构连接；主管道两端分别通过法兰与油管可拆装地连接，在主管道上并联有第一分管道和第二分管道，在第二分管道上可拆装地设置有泄漏实验管，泄漏实验管上设置有待探究几何形态泄漏孔；在主管道上设置有用于调节主管道压力的针阀。本发明相较已有实验装置不仅更符合实际泄漏工况也能够模拟停泵过程等工况下泄漏量的变化。

摘要： 本发明涉及一种用于检测水和氧气的泄漏量与渗透量的检测装置，包括检测箱、第一进气管、第二进气管、排气管组、氧含量检测元件及水含量检测元件。如此，能够对样品的水和氧气的泄漏量与渗透量进行检测。能够针对不同特征的样品灵活的选择测试方式，能够适应不同特征的样品的检测要求，通用性强。并且，能够利用同一套装置灵活的对样品的水分的泄漏量与渗透量进行检测，也能对样品的氧气的泄漏量与渗透量进行检测，操作简单，检测成本较低，检测效率较高。而且，也不会对样品造成破坏，保证样品的完整性。

摘要： 一种综合判定机封泄漏及泄漏量的装置,包括安装在机封冲洗进口管路的第一压力传感器、第一流量传感器和第一温度传感器，和安装在机封冲洗出口管路的第二压力传感器、第二流量传感器和第二温度传感器，机封冲洗进口管路上的传感器接收进口冲洗水的压力、流量和温度参数，机封冲洗出口管路上的传感器接收出口冲洗水的压力、流量和温度参数，机封冲洗进、出口管路的同类参数进行比较后输入到控制器，由控制器对个参数变化进行计算和判断是否发生密封泄露，如果泄露对发生密封泄露进行报警提示，并根据进、出口管路冲洗水的流量变化计算出机封损坏冲洗水的泄漏量，该装置提高了整个系统的运行安全性，具有推广价值。

摘要： 本实用新型涉及一种用于检测水和氧气的泄漏量与渗透量的检测装置，包括检测箱、第一进气管、第二进气管、排气管组、氧含量检测元件及水含量检测元件。如此，能够对样品的水和氧气的泄漏量与渗透量进行检测。能够针对不同特征的样品灵活的选择测试方式，能够适应不同特征的样品的检测要求，通用性强。并且，能够利用同一套装置灵活的对样品的水分的泄漏量与渗透量进行检测，也能对样品的氧气的泄漏量与渗透量进行检测，操作简单，检测成本较低，检测效率较高。而且，也不会对样品造成破坏，保证样品的完整性。

摘要： 本实用新型公开了一种小间隙低泄漏量高处理量旋转阀，涉及旋转阀技术领域，为解决现有旋转阀大多使用手动控制，且在旋转控制启闭的过程中不够顺畅的问题。所述阀体的中心位置处设置有转子，所述转子和阀体的内部均设置有腔体，所述阀体的上方设置有壳体，所述阀体的上表面设置有安装座，且安装座位于壳体的内部，所述安装座的上方设置有电机座，所述电机座的上方安装有电机，所述安装座的内部设置有转动块，所述转动块的内部设置有凹槽，所述电机的输出端上设置有转轴，所述转轴的下方设置有主动轮，且主动轮位于凹槽的内部。