油润滑

摘要： 近日,加拿大顶尖级学府之一的麦克马斯特大学(McMaster University)的一项最新环境调查研究显示,油润滑螺旋桨轴轴承系统在运行过程中的漏油问题如果处理不当不仅会对环境造成危害,还将阻碍整个航运业的脱碳进程,需要业界予以重视。易被忽视的污染源为了更好地了解为什么大多数新建船舶在更清洁的技术得到验证且广泛应用的当下,仍继续选择安装相对不合时宜的油润滑螺旋桨轴轴承系统。加拿大U15研究型大学联盟成员麦克马斯特大学的德格鲁特商学院(DeGroote School of Business)的研究人员在2021年对1000多位海事行业专业人士进行了调查访问。

摘要： 针对某型飞机上关节轴承因动载荷承载能力不够引起的摩擦力过大而磨损抱死情况,利用带PTFE复合材料具有自润滑和耐油特性,设计了一种复合润滑挤压C型向心关节轴承,通过挤压工艺在外圈内球面镶嵌金属背衬,油孔、油槽、外圈内球面驻油槽组成油脂润滑系统,润滑方式为PTFE复合材料润滑叠加油脂润滑的复合润滑,具有比织物衬垫型的自润滑关节轴承更低的摩擦因数。参考JB/T 8565标准估算轴承动载荷能力,修正轴承载荷模量参考GJB 5502标准开展摆动磨损试验,验证该轴承的动承载能力。试验结果表明,轴承的承载能力可以满足修正后载荷指标要求,载荷模量优于JB/T 8565的规定值,可以替代问题轴承避免出现磨损抱死的问题。

摘要： 中国自主设计制造的首台2 800 mm六辊不可逆全油润滑冷轧机,配套有轧辊磨床、轧辊毛化设备、退火炉等工艺设备,与航空薄板及汽车板(ABS)生产设备建设项目统筹规划、同步建设。该生产线2019年6月开始建设,2021年6月开始试运行,投产后可年产100 kt/a高精航空铝合金蒙皮板及ABS。目前,西南铝业集团已与上汽、长安汽车等多家汽车厂确定了材料认证关系。

摘要： 目的提高发动机铝合金轴瓦在温升的油润滑甚至干摩擦工况下的摩擦磨损性能。方法设计4种不同添加量的ZrO_(2)填充PI/EP–PTFE涂层材料,采用液体喷涂工艺在A370铝合金基体表面制备涂层。通过摩擦磨损试验、纳米压痕试验、形貌特征及元素分布等测试试验,研究涂层在不同温度及不同润滑方式下的摩擦磨损性能。结果涂层的硬度随ZrO_(2)添加量的增加呈先增后减的趋势。在室温干摩擦工况下,涂层磨损率随ZrO_(2)添加量的增加呈先减后增的趋势。当ZrO_(2)添加量超过8%时,涂层进入动态平衡阶段的时间变长。4%ZrO_(2)添加量的涂层性能最佳,室温干摩擦因数和磨损率分别为0.09和1.01×10^(‒6) mm^(3)/(N·m)。随着温度增加,摩擦因数呈先增后减的趋势,磨损率呈逐渐上升趋势。当ZrO_(2)质量分数小于4%时,室温工况下涂层以黏着磨损为主;当添加量高于8%时,磨损机制以磨粒磨损为主。随着温度增加,涂层犁沟和磨损坑道更加明显。在油润滑工况下,摩擦因数和磨损量进一步减小。8 h油润滑和30 min干摩擦试验后,涂层出现磨痕深度高度相近,宽度不同现象。结论在温升和不同摩擦接触状态下,涂层中高分子材料和ZrO_(2)软化程度不均匀、大颗粒材料团聚、润滑油黏温特性是导致上述摩擦磨损变化的主要原因。

摘要： 为研究不同表面处理方式对巴氏合金/45钢配副表面减摩性能的影响,采用热压固化工艺将六方氮化硼封装于表面织构内,制备复合润滑结构表面;在油润滑下进行销-盘磨损试验,使用递归定量分析(Recurrence quantification analysis, RQA)参数划分磨损过程;研究复合润滑结构表面在磨合期和正常磨损期的减摩性能,并与纯织构表面减摩性能进行对比。结果表明:复合润滑结构表面拥有较低摩擦因数和显著减摩效果,其减摩性能优于纯织构表面;相比无织构表面,复合润滑结构表面在磨合期内的平均摩擦因数下降77.9%,在正常磨损期内的平均摩擦因数下降73.5%且磨合期的时长缩减75.0%;较大织构孔径的复合润滑结构表面的减摩效果更好且磨合期更短;纯织构和复合润滑结构表面的减摩效果均在较高速度和载荷下更显著;各试样表面在磨合期的摩擦因数越低,对应进入正常磨损期后就越低。

摘要： 本文对一种用于轴内远端花键副润滑的结构进行了分析与设计,利用输出转动轴上均布的叶片结构收集润滑油,并利用装配在输入转动轴内的锥形集油筒将收集的润滑油导流到轴内远端,实现轴内远端的花键副的油润滑和金属屑的排出,有效提升了花键副的使用寿命.

摘要： 目的研究钛微弧氧化膜层在不同摩擦工况下的摩擦磨损行为,为该膜层在工业领域中的合理应用提供参考。方法首先,在铝酸盐电解液中,通过恒压模式制备钛微弧氧化膜层,然后在四种摩擦工况下(干摩擦/GCr15对磨球、干摩擦/Al_(2)O_(3)对磨球、油润滑/GCr15对磨球和油润滑/Al_(2)O_(3)对磨球),测试微弧氧化膜层的摩擦学性能。通过XRD分析膜层的物相组成,通过SEM、EDS分析不同摩擦工况下磨痕的表面形貌和元素分布,测量膜层的摩擦系数和磨损率,探讨不同工况下钛微弧氧化膜层的摩擦磨损形式和机理。结果干摩擦/GCr15对磨球工况下,膜层主要发生磨粒磨损,磨损率为1.4×10^(–5) mm^(3)/(N·m);在干摩擦/Al_(2)O_(3)对磨球工况下,膜层迅速失效;在油润滑/GCr15对磨球工况下,膜层仅发生轻微磨损,表面出现疲劳剥落现象,磨损率为5.3×10^(–6) mm^(3)/(N·m);在油润滑/Al_(2)O_(3)对磨球工况下,膜层疲劳磨损较严重,磨损率为1.5×10^(–5)mm^(3)/(N·m)。结论当对磨副材料为硬度较低的金属材料时,钛微弧氧化膜层在干摩擦和油润滑工况下,均表现出良好的耐磨性,但干摩擦工况容易造成对磨副材料的严重磨损;当对磨副材料为高硬度的陶瓷材料时,干摩擦工况下,钛微弧氧化膜层的耐磨性很差,然而通过润滑油可以显著降低膜层的摩擦系数和磨损率。

摘要： 应用线切割技术在摩擦副盘试样上加工沟槽,研究垂直于滑动方向的初始微沟槽对GCr15材料配副的磨损性能影响.采用在线可视铁谱传感器(OLVF)对磨损过程进行在线可视化监测,探究摩擦副的磨损率动态特征,并利用二维轮廓仪、SEM、以及光学金相显微镜对磨痕形貌及特征磨粒进行观测分析.结果显示:与无沟槽实验相比,单沟槽实验中,磨损量与磨损率变化并不显著,磨痕较为光滑;沟槽条数多于4条时,磨合期明显延长,特别是8条沟槽时,磨合期延长约4倍,且磨损率和磨损量增加明显,参数Kt振荡式降低;在沟槽对磨粒的滞存作用下,磨粒磨损得到显著改善,但沟槽数较多时,疲劳磨损愈发显著.因此,少量初始径向微沟槽可以避免磨粒磨损,优化磨合过程.

摘要： 第五章废钢破碎生产线第二节破碎机操作注意轴承润滑:转子轴承润滑采用自动循环油润滑,生产中应确保轴承润滑正常。要做到以下几点:①应经常观察油流指示器,当发现润滑油断流时,应停车检查处理。②当电接点压力表发讯,表明磁过滤堵塞,润滑油断流,应停车检查处理.

摘要： 单位出事了!出大事了!老罗的脚被旋转大门给夹住了,怎么都拿不出来了!老李递交病退申请后的第一天,居然就发生了这样的事情。接任的老罗被夹了脚,这让单位上上下下都乱作一团。人们想尽了办法,用油润滑、浇肥皂水等方法都试过了,还是没有丝毫的作用。"要不,把这门拆了?"

摘要： 轴承是旋转机械核心部件之一.箔片轴承与传统刚性表面轴承相比,具有转速高、稳定性好及长寿命等突出优点.油粘度比气体高,采用油润滑有利于改善多叶箔片轴承承载能力.本文设计出油润滑多叶箔片轴承实验台,并达到90,000转/分的运行转速.该实验台可进行不同厚度箔片轴承特性试验研究.

摘要： 采用油润滑方式，利用UMT－2显微力学测试仪进行了不同载荷和线速度条件下GCr15钢球／GCrl5钢盘的摩擦磨损试验，利用金相显微镜观察磨痕形貌，并分别测出球和盘的磨损量，研究了其磨损率随磨损时间的变化规律。结果表明：在滑动摩擦作用下，GCr15钢的磨损机理主要是磨粒磨损，固体表面产生擦伤或犁沟痕迹是主要表现形式；在同一载荷和线速度的磨损条件下，第1个小时的磨损率最大，第3个小时的磨损率最小。

摘要： 为了评价复合刷镀层在含沙粒油润滑条件下的摩擦学性能,本文在45钢基体上制备了镍基纳米Al2O3复合刷镀层.采用MM-200环块式摩擦磨损试验机上对比评价了线接触条件下润滑油中沙粒含量对n-Al2O3/Ni复合刷镀层和快速镍刷镀层摩擦学性能的影响.实验结果表明,随着润滑油中沙粒含量的增加,两种刷镀层的磨损体积均逐渐增加,复合刷镀层的耐磨损性能是快速镍刷镀层的1.3～1.5倍.对复合刷镀层磨痕表面的SEM分析表明其磨损机理主要是磨粒磨损.

摘要： 利用铸造废砂制备了CaO-MgO-Al2O3-SiO2系多孔微晶玻璃,在M-200型摩擦磨损试验机上研究了微晶玻璃与滚动轴承钢(GCr15)对磨时的摩擦磨损性能.用扫描电子显微镜(SEM)和能谱(EDS)观察和分析磨损表面形貌和成分,探讨了材料的磨损机理.结果表明：在干摩擦条件下,微晶玻璃不耐磨,摩擦系数很高,磨损机理主要为脆性剥落,并伴有粘着磨损发生;在该微晶玻璃中加入10%铝可以提高微晶玻璃的致密度,降低摩擦系数,提高摩擦磨损性能;在油润滑条件下,微晶玻璃摩擦系数降低,磨损性能得到极大改善,其原因在于微晶玻璃内部存在的孔洞起储油作用。

摘要： 研究了铝表面阳极氧化膜油润滑下的摩擦学性能,发现含S和含P添加剂对阳极氧化铝不具有减摩作用,脂肪醇和酸容易诱发铝表面阳极氧化膜产生微裂纹,长链脂肪胺对铝表面阳极氧化膜有减摩和抛光作用.

摘要： 采用液压高精度材料试验机考察了GCr15钢平面-球面接触摩擦副在机油和摩圣机油2种介质润滑下的摩擦磨损性能.用激光扫描显微镜(LSM)观察了磨痕表面形貌并测量了磨损体积.结果表明:摩圣具有较好的抗摩擦磨损性能,缩短了磨损过渡阶段的持续时间,减轻了表面粘着磨损、剥落损伤,减弱了磨粒磨损,降低了金属磨损体积损失;载荷与位移幅值增加,摩圣的抗摩擦磨损能力增强.

摘要： 采用液压高精度材料试验机考察了GCr15钢平面-球面接触摩擦副在机油和摩圣机油2种介质润滑下的摩擦磨损性能.用激光扫描显微镜(LSM)观察了磨痕表面形貌并测量了磨损体积.结果表明:摩圣具有较好的抗摩擦磨损性能,缩短了磨损过渡阶段的持续时间,减轻了表面粘着磨损、剥落损伤,减弱了磨粒磨损,降低了金属磨损体积损失;载荷与位移幅值增加,摩圣的抗摩擦磨损能力增强.

摘要： 提供一种润滑油基础油、包含该润滑油基础油的润滑油组合物和使用了该润滑油组合物的无级变速器，所述润滑油基础油以更高维度兼顾高牵引系数和优异的低温流动性、并且具有高闪点，所述润滑油基础油含有含环化合物，所述含环化合物至少具有(i)二个环以共有3个以上碳原子的方式键合的桥连双环、和(ii)包含具有碳数4以上的主链的支链状烃基的酰氧基或烃氧羰基。

摘要： 酯化合物，其特征在于，其由下述通式（1）表示。（前述式中，R

摘要： 本发明的润滑油基础油是含有醇(A)与羧酸(B)的缩合酯的润滑油基础油，上述醇(A)含有通式(1)：(式(1)中，R1～R4独立地表示氢原子、甲基或羟基，且R1～R4之中的至少2个表示羟基。)所示的多元醇，上述羧酸(B)含有碳数4以上且8以下的环烷烃单羧酸。该润滑油基础油的耐热性和润滑性优异。

摘要： 本发明的含有酯化合物的润滑油基础油中，上述酯化合物含有由通式(1)所示化合物构成的混合物，上述混合物中，包含上述R1～R4中至少一者为上述通式(2)：‑O‑C(＝O)‑R5的化合物，且上述R1～R4中至少一者为苯甲酰氧基或萘甲酰氧基的化合物的比例为5摩尔％以上且100摩尔％以下。本发明的润滑油基础油含有耐热性、润滑性和耐水解性优异的酯化合物：(式(1)中，R1～R2独立地表示氢原子、甲基、苯甲酰氧基、萘甲酰氧基或者通式(2)：‑O‑C(＝O)‑R5，R3～R4独立地表示苯甲酰氧基、萘甲酰氧基或者通式(2)：‑O‑C(＝O)‑R5，R5表示碳数5以上且21以下的直链烷基、碳数9以上且21以下的支链烷基或者任选被烷基链取代的碳数5以上且21以下的环烷基。)

摘要： 提供火花点火式内燃机用润滑油组合物、该润滑油组合物的制造方法、使用该润滑油组合物的火花点火式内燃机、以及该内燃机的润滑方法，所述火花点火式内燃机用润滑油组合物是防止点火式内燃机的燃烧状态恶化的内燃机用润滑油组合物，具体而言，其是用于火花点火式内燃机的润滑油组合物，所述火花点火式内燃机中，每个活塞的对活塞环施加的张力的总计张力为100N以下，所述火花点火式内燃机用润滑油组合物的特征在于，其以规定的含量包含：基础油；(A)钙系清净剂、选自(B1)钠系添加剂和(B2)镁系添加剂中的至少一种；以及(C)无灰硫系添加剂。

摘要： 提供一种润滑油基础油、包含该润滑油基础油的润滑油组合物和使用了该润滑油组合物的无级变速器，所述润滑油基础油以更高维度兼顾高牵引系数和优异的低温流动性、并且具有高闪点，所述润滑油基础油含有含环化合物，所述含环化合物至少具有(i)二个环以共有3个以上碳原子的方式键合的桥连双环、和(ii)包含具有碳数4以上的主链的支链状烃基的酰氧基或烃氧羰基。

摘要： 酯化合物，其特征在于，其由下述通式（1）表示。（前述式中，R

摘要： 本发明的含有酯化合物的润滑油基础油中，上述酯化合物含有由通式(1)所示化合物构成的混合物，上述混合物中，包含上述R

摘要： 本发明的润滑油基础油是含有醇(A)与羧酸(B)的缩合酯的润滑油基础油，上述醇(A)含有通式(1)：(式(1)中，R

摘要： 提供具有与烃类制冷剂的适度的相溶性和适度的粘性等的冷却系统用的润滑油基油。该润滑油基油是实质上由碳数1～8的烃化合物构成的制冷剂用的润滑油基油，该润滑油基油是数均分子量为500～3200的聚氧丙烯的一氢二价碳基醚，该氢二价碳基的碳数为6～32。