汽车大梁钢

摘要： 通过金属摆锤冲击和显微硬度试验,采用OM、SEM、TEM等表征手段,研究了不同调质工艺对700L汽车大梁钢组织和力学性能的影响。结果表明,随着淬火温度的提高,粒状贝氏体(GB)组织有所减少,板条状贝氏体铁素体(BF)数量逐渐变多,板条宽度增加,铁素体基体及边界上的白色析出物数量增多;随着回火温度的提高,块状铁素体有所长大,马奥岛组织和残余奥氏体分解现象明显,且出现了数量较少的等轴状铁素体,回火析出物数量增多,回火温度超过600°C后粒子出现粗化长大现象。低温冲击功在不同淬火与回火条件下均表现为上下波动的状态,这主要与第二相粒子及基体组织规律性的变化有关;试验钢在经600°C回火后具有最佳低温冲击韧性,其主要原因是钢基体中存在数量较多的具有高密度位错的贝氏体铁素体(BF)与尺寸合适、分布均匀的第二相纳米粒子。

摘要： 本文分析CSP工艺下热轧汽车大梁钢(510L、610L)力学性能不稳定的问题,对两种型号钢的微观组织进行取样观察,并结合通过统计分析带钢力学性能的变化规律,排查影响因素。最后在透射电镜下对其析出形貌和析出相进行定向验证。对于低碳微钛强化的汽车大梁钢,通过优化钢水成分,稳定轧制速度,提高卷取温度和改善层冷冷却状态,增加了TiC的析出强化效果,有效提高了汽车大梁钢抗拉强度和延伸率的控制能力,减少了带钢力学性能不合的问题。

摘要： 通过对汽车大梁钢BT700L冲压过程中的开裂情况分析,发现大颗粒棱状的Al2O3夹杂物是导致开裂的主要原因。为了改善产品的夹杂物尺寸和形貌,在汽车大梁钢BT700L生产中添加稀土Ce元素,由于稀土Ce元素与氧的亲和力很强,钢水中的稀土Ce元素与氧反应生成稀土氧化物(RE_(2)O_(3))上浮到炉渣中,导致稀土Ce元素在钢中的收得率极低。通过对炼钢连铸钢水Ce含量、炉渣的氧化性及铸机保护浇注等的工艺优化控制,有效提高产品中稀土Ce元素的收得率。稀土Ce元素的原子半径比铁原子大,稀土Ce元素能够变性钢中的夹杂物,通过在汽车大梁钢BT700L中添加稀土Ce元素研究分析,钢水中添加稀土Ce元素后,产品的夹杂物尺寸变小,夹杂物形貌球状化,同时有效的改善了产品低温冲击性能。

摘要： 分析了粗轧出口温度对低碳Nb-Ti微合金化600 MPa级汽车大梁钢性能的影响.研究表明:在相同成分体系下,粗轧出口温度对薄规格(3.8 mm)和厚规格(7.8 mm)的强度影响趋势一致.粗轧出口温度在1055～1075°C,随着粗轧出口温度升高强度降低;粗轧出口温度低于1055°C和高于1115°C时,粗轧温度越高强度越高.

摘要： 汽车大梁钢板形问题具有一定的隐蔽性和复杂性,对钢厂生产和用户加工、使用均造成不良影响,制约着产品质量的进一步提升.为改善汽车大梁钢700L板形,分析了薄规格开平浪形和厚规格纵切侧弯的产生机理,结合河钢邯钢生产实践研究了横向冷却均匀性、层冷模式、冷却水比和层冷侧喷对板形的影响,并制定了相应的改善措施.研究表明开平浪形和纵切边部侧弯与带钢残余应力有关.通过采用微中浪轧制,优化层冷模式和冷却水比,投用边部加热器和中间辊道保温罩以及轧后入库缓冷等措施,成品板形明显改善,用户满意度提高.

摘要： 汽车大梁钢一般采用冷成型工艺,其变形方式以冷弯为主.成型开裂是大梁钢失效的主要形式.分析了大梁钢成型开裂的几种原因,包括:因偏析导致心部合金元素含量增多,淬透性增大,心部生成大量的马奥岛,截面性能不均造成开裂;偏析会导致连铸液心中MnS夹杂物在钢坯心部聚集,夹杂物的存在破坏了基体的连续性,导致大梁钢分层开裂;炼钢时夹杂物控制水平低下;对产品用途识别不清,在标准范围内的成分微调方向不明确.根据最终产品的用途设计成分,可以有效地降低成本并减少质量异议的发生.

摘要： 针对安钢700MPa级别汽车大梁钢开平翘头问题进行调查分析,结果表明:加热炉炉底固定水梁耐材脱落是造成带钢开平翘头的主要原因.加热炉炉底固定水梁耐材脱落造成板坯局部温度陡降,导致带钢性能波动,开平时引起反弯率的变化,从而产生翘头.

摘要： 汽车轻量化发展需要不断提升汽车钢的强度,而钢材强度越高则内应力均匀性越难控制.本文针对下游汽车厂在使用某热轧线汽车大梁钢时出现分条侧弯的问题,利用分条后各窄条与基准的实测距离值,推导出一套符合该问题研究的板形人工计算方法及对应的板形计算公式,相应地计算了汽车大梁钢分条后的侧弯量大小和分条前的残余应力分布.通过分析得到汽车大梁钢出现分条侧弯的原因,主要是由于分条前的热轧卷板形不对称以及呈现边浪或边浪趋势造成的.因此,有针对性地提出了改善措施,并取得了明显的应用效果.

摘要： 700MPa级汽车大梁钢采用Ti强化,在成分设计和生产工艺方面,采用细晶强化以及TiC和TiN的析出强化机理相结合的思路,开发出Ti微合金化工艺方案的700MPa级汽车大梁钢,产品板形控制良好、力学性能和加工性能满足相关标准和用户的个性化需求,实现了工业化生产.

摘要： 针对汽车大梁钢生产出现的质量问题进行剖析,提出成分和工艺改进措施.实践表明,改进后的工艺不仅能消除板带表面红锈氧化铁皮,而且还能改善板带的带状组织,利于产品性能稳定,冲压成形性和焊接性能良好.

摘要： 采用OM,SEM和TEM等仪器对V微合金化钢与V-N微合金化钢的组织与析出相进行了分析,研究了强化机制.结果表明,V微合金化钢与V-N微合金化钢的显微组织主要为铁素体与少量珠光体的混合组织.随着Tc的升高,V-N微合金化钢的σs与σb均呈现出先增加后下降的规律,600°C时获得了最优的力学性能,其σs与σb分别达到了605与687MPa,δ为24.5％.与V微合金化钢相比,V-N微合金化钢的铁素体晶粒更细小,平均铁素体晶粒尺寸达到4.5μm;析出相更细小弥散,析出相分布在3～50nm之间,平均析出相尺寸达到8.0nm;晶粒细化、析出强化与位错强化是V-N微合金化钢具有高σs的主要原因,其中细晶强化是最主要的强化机制,占总σs的43.05％,析出强化与位错强化对σs的贡献占34.44％.

摘要： 制造汽车大梁一般采用冲压成型工艺，其变形方式以冷弯为主，因此，冷弯开裂往往成为汽车大梁钢制造大梁时最主要的质量问题。利用金相显微镜、扫描电镜对冷弯开裂钢板进行分析,分析结果表明,由于钢中存在大量夹杂物及偏析带,再加上贝氏体组织的共同作用导致钢板开裂

摘要： 利用光学显微镜(OM)、冷场发射扫描电镜(FESEM)和万能试验机等设备,结合Thermo-calc热力学软件计算,研究了Ti含量对含Nb汽车大梁钢奥氏体晶粒长大行为、析出相析出温度和力学性能的影响.研究发现,随着Ti含量的增大,奥氏体晶粒在高温下的生长速度减缓,1200°C保温30min后,Ti含量0.07％wt的钢与无Ti钢相比,晶粒尺寸减小显著,这归因于晶界附近小于100nm的碳氮化物粒子钉扎作用.添加Ti元素后,钢中析出相由单一的NbC转变为(Nb,Ti)C,析出温度也由原来的1120°C提高至1240°C.析出相初始析出温度的提高,对抑制晶粒在高温下的快速增长有利.Ti含量的添加能够提高钢的抗拉强度和常温冲击韧性,但对塑性和低温冲击韧性不利.

摘要： 通过在碳锰钢基础上添加铌钛微合金化元素和全流程TMCP(Thermo Mechanical Control Process,热机械控制工艺)在薄板坯连铸连轧线(FTSR)上成功生产出TG510L钢.检验结果表明:钢板组织为铁素体+珠光体,板卷各项力学性能均满足要求,扫描电镜析出物呈有规律排列.产品供给汽车企业进行冲压成型后,检查并未出现侧弯、开裂等质量缺陷,用户反映良好.

摘要： 通过研究化学成分及轧制过程温度对氧化铁皮形成机理和结构的影响,确定了基于通钢FTSR生产线生产TG510L汽车大梁用黑皮钢的成分及轧制工艺制度.氧化铁皮结构检验结果表明,汽车大梁用黑皮钢氧化层厚度7～8 μm,并且以Fe3O4为主,冷弯后的氧化层附着性好,手触摸后氧化层呈粉末状脱落,各项性能均符合用户免酸洗的加工需要.

摘要： 通过研究化学成分及轧制过程温度对氧化铁皮形成机理和结构的影响,确定了基于通钢FTSR生产线生产TG510L汽车大梁用黑皮钢的成分及轧制工艺制度.氧化铁皮结构检验结果表明,汽车大梁用黑皮钢氧化层厚度7～8 μm,并且以Fe3O4为主,冷弯后的氧化层附着性好,手触摸后氧化层呈粉末状脱落,各项性能均符合用户免酸洗的加工需要.

摘要： 本发明属于轧钢技术领域，尤其涉及一种大梁钢轧制方法以及大梁钢。其中大梁钢轧制方法包括：提供连铸坯，所述连铸坯的质量含量的化学成分为C：0.06～0.08％，Si：0.03～0.04％，Mn：0.9～1.1％，P≤0.015％，S≤0.005％，Nb：0.02～0.04％，Ti：0.01～0.02％，余量为Fe及不可避免的杂质；按照下述轧制参数对所述连铸坯轧制：终轧温度850～890°C，卷取温度560～600°C，终轧温度到卷取温度慢冷4～8°C/s，板卷卷取之后快冷12～16°C/s。通过本发明实施例的大梁钢轧制方法轧制的大梁钢在储运过程中的耐蚀性能得到提升。

摘要： 本发明属于轧钢技术领域，尤其涉及一种大梁钢轧制方法以及大梁钢。其中大梁钢轧制方法包括：提供连铸坯，所述连铸坯的质量含量的化学成分为C：0.06～0.08％，Si：0.03～0.04％，Mn：0.9～1.1％，P≤0.015％，S≤0.005％，Nb：0.02～0.04％，Ti：0.01～0.02％，余量为Fe及不可避免的杂质；按照下述轧制参数对所述连铸坯轧制：终轧温度850～890°C，卷取温度560～600°C，终轧温度到卷取温度慢冷4～8°C/s，板卷卷取之后快冷12～16°C/s。通过本发明实施例的大梁钢轧制方法轧制的大梁钢在储运过程中的耐蚀性能得到提升。

摘要： 本发明涉及碳钢冶炼技术领域，提出了一种汽车用大梁钢的精炼制备方法，包括以下步骤：步骤A、铁水预处理；步骤B、顶底复吹转炉；步骤C、LF精炼；步骤D、VD真空脱气；步骤E、板坯连铸；步骤F、钢卷制作；步骤G、钢卷热处理。通过上述技术方案，解决了相关技术中屈服强度700MPa级大梁钢制造困难的问题。本发明提供的方法制作出的汽车用大梁钢，不仅强度级别高，而且具有优良的塑性和焊接性能，以满足汽车大梁加工过程和使用过程的高级别要求。

摘要： 本发明公开了一种高强度550L汽车大梁钢的制备方法，大梁钢的成分组成为C：0.080～0.11wt％，Si：≤0.20wt％，Mn：0.55～0.65wt％，P：≤0.018wt％，S：≤0.004wt％，Ti：0.045～0.060wt％，Al：0.020～0.035wt％，N：0.0030～0.0045wt％，钢材TO≤0.0020wt％,转炉冶炼出钢控制：[C]:0.06‑0.08％，[P]:≤0.015％、[S]:≤0.008％，[O]≤400PPm，转炉出钢把萤石、电石、活性石灰按1:1:3的质量比进行混合，在转炉出钢过程中按间隔1分钟、2分钟、3分钟分三次加入，加入目标值600kg/炉；LF精炼处理前定氧；连铸钢水用氩气保护浇铸，板坯加热温度1210～1230°C，采用热连轧机轧制3.0mm～10mm厚的热轧卷，终轧温度854‑858°C。

摘要： 一种强度性能稳定的Rm≥600MPa汽车大梁钢，其组分及wt%为：C：0.06~0.08%，Mn：1.4~1.6%，P：0~0.02%，S≤0.004%，Al：0.020~0.060%，Nb：0.033~0.048%，Ti：0.02~0.03%，N≤0.004%；生产方法：经常规冶炼后浇铸成坯并对加热；粗轧；精轧；层流冷却；按照热轧成品厚度设定的卷取温度进行卷取。本发明在保证抗拉强度≥600MPa屈服强度在530MPa以上的前提下，通过采用Nb‑Ti复合添加控制技术+低温轧制技术，并不加Si或少加Si，以及控制冷却速度、根据钢板不同厚度而制定不同的卷取温度的技术措施，使钢卷与钢卷之间抗拉强度波动范围不超过120MPa，屈服强度波动范围不超过100MPa，延伸率A在23%上下波动不超过0.6%，屈强比在0.88上下波动不超过0.02。

摘要： 本方案提供了一种950MPa薄规格热轧汽车大梁钢及其制备工艺所述的钢种成分按照重量百分比，包含，C：0.08％、Mn：1.81％、Si：0.56％、P：≤0.010％、S：≤0.010％、Ti：0.10％、Nb：0.01％、V：＜0.01％、O：0.0035％、N：0.0050％。薄规格950MPa高强度热轧大梁钢成功研制，可以进一步降低车身重量，为节能减排作出贡献，也为运输业降低了应用成本。

摘要： 一种采用CSP生产的高表面质量汽车大梁钢的方法：常规冶炼后浇注成坯；对铸坯加热；除鳞；采用7机架进行轧制；采用感应加热器加热至卷取温度并卷取；将钢卷置于温度在110~130°C保温坑中进行缓冷，冷却时间不低于720min；将钢卷自然冷却至室温。本发明基于CSP产线，获得了一种合金添加量少，表面质量良好，不需表面处理便直接可使用的厚度范围为1.5~11.5mm的汽车大梁钢，其延伸率提高20%以上，生产成本降低不低于15%，具有显著的经济和社会效益。

摘要： 本发明公开了一种基于CSP流程生产热轧510L汽车大梁钢的制作方法，属于热轧带钢轧制领域，解决了Ti和Nb析出强化导致510L带钢力学性能不稳定的问题。本发明方法：钢水预处理后复合喷吹脱硫处理；经过转炉顶底复吹冶炼、炉后全程底吹氩精练处理、LF炉精练处理后，控制钢水的化学成分；进行薄板坯连铸保护浇注，热送加热炉，然后高压水除鳞；进行六机架连续轧制，采用控轧控冷工艺，控制板坯的出炉温度；进行层流冷却，采用两端冷却方式，保证带钢在第4组‑第6组空冷；地下卷取。本发明采用低碳微合金强化控轧控冷工艺，在低碳钢中添加微量的Ti和Nb进行强化，能有效提高汽车大梁钢的强度和塑性指标，实现了性能的稳定控制。

摘要： 本发明公开了一种汽车大梁钢650L的LF精炼炉冶炼工艺，本冶炼工艺是120吨钢水由转炉初炼后进LF精炼炉处理，精炼前期调整钢包底吹氩气使氩气吹开渣面直径约300~400mm，通电化渣，加入石灰量8~12kg/吨钢，加入Al2O3含量为35%的精炼调渣剂200~300kg，根据初始Al成分含量一次性把铝配置中上限，钢液温度控制在1570~1580°C，通过氩气强吹模式进行搅拌脱硫，冶炼中后期，脱硫任务完成后，加入精炼调渣剂150~200kg,加入高硅钛铁约280~310kg后冶炼至少5min进行喂丝钙处理作业，钙处理后软吹14min出钢上连铸进行浇注成坯。

摘要： 本发明公开了一种高强度550L汽车大梁钢的制备方法，大梁钢的成分组成为C：0.080～0.11wt％，Si：≤0.20wt％，Mn：0.55～0.65wt％，P：≤0.018wt％，S：≤0.004wt％，Ti：0.045～0.060wt％，Al：0.020～0.035wt％，N：0.0030～0.0045wt％，钢材TO≤0.0020wt％,转炉冶炼出钢控制：[C]:0.06‑0.08％，[P]:≤0.015％、[S]:≤0.008％，[O]≤400PPm，转炉出钢把萤石、电石、活性石灰按1:1:3的质量比进行混合，在转炉出钢过程中按间隔1分钟、2分钟、3分钟分三次加入，加入目标值600kg/炉；LF精炼处理前定氧；连铸钢水用氩气保护浇铸，板坯加热温度1210～1230°C，采用热连轧机轧制3.0mm～10mm厚的热轧卷，终轧温度854‑858°C。