水化程度

摘要： 为了明确轻质管片混凝土的最佳养护制度,利用力学性能和^(29)Si NMR试验分别研究了标准养护、蒸汽养护和蒸压养护对轻质管片混凝土抗压强度、抗折强度、水化程度和C-S-H聚合度的影响。结果表明:蒸汽养护和蒸压养护相对标准养护均可显著提升轻质管片混凝土3 d龄期的力学性能、水化程度和C-S-H凝胶聚合度,但28d龄期时的提升效果一般;轻质管片混凝土宜根据生产周期和成本要求选择蒸汽养护制度或标准养护制度。

摘要： 在相同配合比和成型条件下,测试了羟基乙叉二磷酸、氨基三亚甲基磷酸、葡萄糖酸钠、六偏磷酸纳、柠檬酸等5种缓凝剂对水泥净浆凝结时间和抗压、抗折强度的影响,并通过XRD、SEM等分析研究其对水泥水化的影响。结果表明:羟基乙叉二磷酸的缓凝效果最佳,同时其7、14 d胶砂抗压、抗折强度相比空白组有所提高,对净浆流动度和砂浆减水率无不良影响;羟基乙叉二磷酸的缓凝作用主要是抑制水化产物AFt和AFm的产生,延缓水泥的水化速率,延长水化时间和凝结时间。

摘要： 将硅烷偶联剂引入水泥浆,通过流动度、标准稠度用水量、凝结时间、孔隙率和水化程度实验,研究有机硅对水泥浆水化反应的影响。同时,利用氮吸附实验与扫描电子显微镜(SEM)进行水泥浆微观结构表征。实验表明:有机硅的引入能改善水泥浆的流动性、延长凝结时间、提高孔隙率、降低水化程度以及标准稠度用水量。同时,氮吸附实验和SEM揭示了改性水泥水化作用以及宏微观性能之间的影响关系:有机硅的引入促进水泥中孔隙的生成,并致使吸收更多氮气,SEM印证了这一结论。

摘要： 测定了3个强度等级混凝土在不同水化进程时的表面系数,并基于水泥水化理论提出了考虑水化进程的混凝土表面系数理论模型.结果表明:混凝土的表面系数与其表面湿度状态密切相关,当其处于湿度饱和期时,表面系数仅受环境因素影响;当其处于湿度下降期时,表面系数与混凝土的强度等级和水化程度有关;混凝土表面系数理论模型充分考虑了混凝土表面湿度状态和水化程度的影响,可以准确计算不同条件下的表面系数.

摘要： 研究了相变微胶囊(Microencapsulated Phase Change Materials,MPCM)对水泥石力学性能和储热性能的影响规律和微观机理.首先制备掺有0、5%、10%和20%相变微胶囊的水泥石,标准养护至3 d和28 d,测试其抗折、抗压强度和相变潜热;然后采用等温量热仪、同步热分析仪、压汞仪和扫描电子显微镜表征水泥石的水化程度、孔结构以及微观形貌.结果表明:MPCM的掺入使水泥石具备一定的储热性能,相变潜热为9.36 J/g.MPCM在相变过程中的吸热明显延缓水泥水化进程,降低放热量;而在30 h之后,水化放热量随MPCM掺量的增加逐渐增大,水化产物含量明显增加,这可能与MPCM为水化产物提供成核位点促进水化有关.MPCM在水泥石中主要以团聚体形式存在,团聚体内部胶囊大多呈皱缩状并伴随破裂外壳,部分团聚体边缘呈现因芯材泄露凝固形成的细胞壁状结构.MPCM增加凝胶孔、过渡孔、大孔和气孔等各类孔的含量,明显增大水泥石的孔隙率以及平均孔径,最终显著降低水泥石的抗折强度与抗压强度.

摘要： 研究了不同硅灰掺量对超高性能混凝土(UHPC)拌合物性能、力学性能的影响,并通过水化程度、孔结构、界面黏结强度等测试方法探讨了硅灰对UHPC性能的提升机理。结果表明,掺入硅灰可从微观和细观层面促进水泥水化、优化孔结构、提升钢纤维与基体的黏结性能,从而提升UHPC的力学性能。当硅灰掺量在20%范围内时,提升效果随着硅灰掺量的增加而增大;当硅灰掺量超过20%时,硅灰的高需水量特性开始显现,使得UHPC拌合物的黏度大幅增加,不利于浇筑成型和气泡排出,使UHPC内部缺陷增多导致其抗压强度下降;硅灰在UHPC中的推荐掺量为10%~20%。

摘要： 为明确MgO膨胀剂(MEA)对超高性能混凝土(UHPC)收缩性能及抗压强度的影响,本文通过抗压强度和自收缩试验来评估不同活性、不同掺量MEA对UHPC的作用效果,并对其作用机理进行分析。结果表明,不同活性的MEA均能有效抑制UHPC的收缩,其中高活性的MEA水化速率相对较大,对UHPC早期的自收缩抑制效果明显。然而,MEA与水泥之间“争水效应”的存在,使得掺加高活性MEA的UHPC的抗压强度较同龄期掺加低活性MEA的UHPC的抗压强度低6%左右。MEA的掺量是影响其减缩效果的重要因素,当MEA掺量超过6%(质量分数)时,受UHPC基体自由水含量的限制导致其膨胀性能不能充分激发,难以进一步提升MEA的膨胀性能。综合考虑MEA对UHPC的收缩性能与力学性能的影响,本文建议选用活性值为220 s、掺量为6%的低活性MEA。

摘要： 采用水化热法测试了掺晶核型早强剂混凝土中水泥的早期水化程度,研究了水泥的水化程度与混凝土抗压强度之间的关系;建立了早期强度预测模型。结果表明:在相同配合比条件下,水泥的水化程度与混凝土早期强度基本呈线性关系;预测模型对混凝土早期强度发展的预测结果与试验结果吻合较好,相对于基准组,对掺晶核型早强剂混凝土的抗压强度预测精度更高,相关系数可以达到0.9971。

摘要： 为研究不同养护温度对矿渣水泥的水化反应的影响,设置20、40、60、90°C四个不同养护温度;并采用超声波检测仪监测水泥初期硬化过程,利用等温量热仪对样品的水化热进行分析测试,并结合微观测试分析对不同温度条件下矿渣水泥的水化反应机理进行系统的分析。结果表明,随着养护温度的升高,矿渣水泥的硬化时间会随之缩短。随着养护温度的升高,矿渣水泥的水化放热量增大,水化程度提高。但相对于高温,低温情况下矿渣水泥水化热放热速率变慢的均更明显,且放热峰值也推迟出现。养护温度的改变对水化产物种类并没有改变,只对Ca(OH)_(2)和钙钒石的生成总量有影响。温度越高,Ca(OH)_(2)的总量越少,钙钒石的总量越多。当养护温度为40°C时,矿渣已经被水化产物完全覆盖,矿渣表面的凝胶变为针状。

摘要： 采用X-射线衍射、扫描电子显微镜、核磁共振、化学结合水等方法对掺入不同折固掺量新型黏度改性剂UC-01的水泥净浆3、7 d水化龄期的微观结构进行分析。结果表明:UC-01能抑制早期水泥水化具有缓凝作用,且随着UC-01的掺量增加其缓凝效果增强;随着龄期的延长,UC-01的缓凝作用逐渐减弱,水化龄期为7 d,UC-01掺量在0.045%以下时,其对水泥浆体水化程度的影响已经较弱。

摘要： 提出了一种更加适合于工程应用的水泥最早期水化程度试验方法,和一个新的水泥质量指标——稠化指数.稠化指数恰当地反映水泥最早期的水化程度(水化速率)和水化产物形貌.在对一个与减水剂相容性较差的水泥样品进行石膏优化试验的时候,同时检验稠化指数和砂浆扩展度.结果表明,当最早期的水化程度(水化速率)和水化产物形貌为水泥与减水剂相容性的主要影响因素时,稠化指数与减水剂相容性具有良好的相关性.稠化指数可以用来表征水泥与减水剂相容性影响因素中,与最早期水化相关的影响因素.

摘要： 文中研究了自制养护剂对不同养护条件下混凝土的水化程度、力学性能、早期抗裂性能和耐磨性能的影响规律.喷涂自制具有增强功能养护剂,可以提高混凝土水化程度和抗压强度,增强混凝土早期抗裂性能,显著改善混凝土耐磨性能.

摘要： 设计水胶比为0.13-0.21的低水胶比水泥浆体,采用标准养护和高温蒸养两种养护制度,通过抗压抗折强度、化学结合水、压汞和SEM等试验,研究了硬化浆体力学性能、水化程度和水化产物微结构变化规律.研究结果表明,低水胶比条件下,水泥硬化浆体的抗折强度随水胶比降低持续提升,抗压强度先提升后下降;存在极限水胶比使胶凝材料体系强度达到最高,极限水胶比取决于硬化浆体的孔隙的变化规律,也受到养护温度的影响;水胶比高于0.15时,水泥水化程度与水胶比呈现严格线性;降低水胶比可有效细化毛细孔(＞10nm),降低硬化浆体的孔隙率;但极低的水胶比和高温蒸养会使大孔出现粗化.低水胶比条件下,硬化浆体孔结构基本决定了其的力学性能,水泥的水化程度只起到辅助作用.

摘要： 水泥自加水后至加速期开始之前阶段的水化特性,与水泥的流变性能密切相关,目前尚没有便捷的表征方法.为此提出了一种更适合于工程应用的该阶段水化程度试验方法,和一个新的水泥质量指标——稠化指数.稠化指数可反映水泥最早期的水化程度(水化速率)和水化产物形貌.在对一个与减水剂相容性较差的水泥样品进行石膏优化试验时,同时检验稠化指数和砂浆扩展度.结果表明,当最早期的水化程度(水化速率)和水化产物形貌为水泥与减水剂相容性的主要影响因素时,稠化指数与减水剂相容性具有良好的相关性.因此,稠化指数可以用来表征水泥与减水剂相容性影响因素中,与最早期水化相关的影响因素,并进一步与新拌混凝土的流变性能相联系.

摘要： 系统地测量超高性能混凝土(UHPC)在干燥、密封、浸泡条件下的早期收缩发展规律;根据收缩产生的机理将超高性能混凝土早期收缩重新划分,基于水泥基材料收缩计算相关基础理论,建立各类型收缩的计算模型;进一步通过测量硬化浆体内部相对湿度、水化程度、孔隙结构、弹性模量等参数,在各个龄期对不同养护条件下不同种类的收缩计算模型进行标定,实现不同类型收缩值的分离.研究结果表明:超高性能混凝土早期收缩根据产生机理可以划分为化学收缩、水化自干燥引起的自收缩和对外干燥引起的干燥收缩三个部分;基于水化程度建立了化学收缩模型;基于硬化浆体孔隙特征、水化程度和相对湿度,引入有效孔隙系数建立了自收缩模型;基于材料内部湿度建立了干燥收缩模型.以实测浸泡组的收缩应变为基准,标定了密封与干燥条件下的化学收缩计算值;以实测密封组的收缩应变为基准,标定了干燥条件下的自收缩计算值;实现了不同养护条件下超高性能混凝土三种收缩的分离;模型计算结果与实测值吻合良好;为超高性能混凝土的结构设计与工程应用提供了理论支持.

摘要： 本文基于CEMHYD3D水化模型获取的三个水灰比(0.23、0.35、0.53)水泥水化三维微结构,建立用于计算孔隙结构特征参数的物理模型(总孔隙率、连通孔、半连通孔和封闭孔孔隙率、连通度、孔径分布、曲折度等).通过开发程序,获取三个水灰比的水化结构各个水化程度下的孔结构特征参数.通过对以上参数统计的实现,本文提供了一种可连续监测、无破坏、省时的水泥水化三维孔隙结构特征的表征方法,为研究水泥基材料内部结构与传输特性奠定了基础.

摘要： 本文论述了高炉炼铁优化原料采购与烧结、高炉配矿一体化的思路;论述了高炉炼铁优化原料采购的思路、价值和原则;论述了优化烧结配矿的思路、目标、原则和方法;论述了优化高炉配矿的思路,目标、原则和方法;介绍了优化烧结配矿的五个方案和优高炉配矿的四个方案实例;提出按铁矿粉的烧结反应性合理搭配的方法，按铁矿粉的烧结基础特性合理配矿的方法，按铁矿粉晶体颗粒大小，水化程度和Al2O3含量高低三个特性合理配矿方法等，并分析和评价了高炉炼铁优化原料采购与烧结、高炉配矿一体化的应用效果.

摘要： 采用同步热分析方法测定不同龄期高性能再生混凝土硬化浆体的Ca(OH)2含量,探讨再生粗骨料吸水、返水效应对再生混凝土硬化浆体水化产物数量和水化程度的影响.试验结果表明,早期(3d前)高性能再生混凝土硬化浆体的Ca(OH)2含量及其水化度均比普通混凝土低,后期(7d后)则高于普通混凝土.再生粗骨料取代率越高,高性能再生混凝土硬化浆体的Ca(OH)2含量和水化程度与普通混凝土的差距越大.并以水化度为基础,结合再生粗骨料砂浆附着量,拟合出高性能再生混凝土抗压强度发展模型.

摘要： 测定水灰比0.30、0.35和0.40水泥净浆的3天和7天内的水化热,计算了对应龄期的水化度.推导出了在已知水灰比和水化度的条件下,计算孔隙率的公式,结合计算所得的孔隙率,分析了对应水泥净浆抗氯离子渗透性能和水泥早期水化进程机理.试验表明:水灰比越大的净浆水化度越高,相同水灰比情况下,随着龄期增长水化度变高,孔隙率变低.水灰比为0.40的净浆在3天和7天时的水化度分别为65.03％和87.79％均为最高.不同水灰比的水泥净浆的抗氯离子扩散系数与孔隙率在相同龄期成线性关系,而不同龄期之间不成简单的线性关系.

摘要： 测定水灰比0.30、0.35和0.40水泥净浆的3天和7天内的水化热,计算了对应龄期的水化度.推导出了在已知水灰比和水化度的条件下,计算孔隙率的公式,结合计算所得的孔隙率,分析了对应水泥净浆抗氯离子渗透性能和水泥早期水化进程机理.试验表明:水灰比越大的净浆水化度越高,相同水灰比情况下,随着龄期增长水化度变高,孔隙率变低.水灰比为0.40的净浆在3天和7天时的水化度分别为65.03％和87.79％均为最高.不同水灰比的水泥净浆的抗氯离子扩散系数与孔隙率在相同龄期成线性关系,而不同龄期之间不成简单的线性关系.

摘要： 本申请实施例提供一种岩石水化作用程度表征方法及系统，通过在吸附实验腔室充入吸附气对待测岩样进行低温氮气吸附实验，并根据分析仪采集的待测岩样的初始气体数据得到水化之前的初始分形维数。然后通过浸泡腔室对待测岩样进行浸泡处理，并对浸泡处理之后的待测岩样进行低温氮气吸附实验，再根据分析仪采集的吸附气体数据得到水化之后的孔隙结构的分形维数。最后，利用水化之前的初始分形维数及水化后的分形维数构建水化作用指数。如此，通过待测岩样水化作用前后的吸附气体数据以计算得到对应的分形维数，再利用水化作用前后的分形维数构建待测岩样的水化作用指数，可合理、有效地定量表征岩石的水化作用程度，为后续岩石储层分析提供参考资料。

摘要： 本发明涉及一种量化铝酸盐水泥水化产物转变程度的方法，通过CAC体系化学收缩曲线的斜率变化来确定水化产物完全转变所需时间。结合不同的养护温度历程，可直接用于估算不同温度条件下CAC浆体中水化产物的转变度。本发明为预测CAC体系水化产物的晶型转变过程提供了一种简单而实用的方法。

摘要： 本发明提供了一种提升海相页岩储层水化损伤程度的压裂液处理方法，所述方法包括：利用增氧设备实现压裂液增氧，以使压裂液中的氧含量达到饱和溶解氧量的90％以上；其中，压裂液存储在储备系统中，储备系统包括储液池或储液罐组；增氧设备与压裂液的储备系统相适配，并能够通过孔板或没入压裂液内的导气管来实现压裂液增氧，导气管上开设有气孔。本发明一方面能够加强黄铁矿与水的化学反应，形成溶蚀孔缝，同时生成酸性环境为储层中碳酸盐岩类矿物的溶解提供条件，提升储层渗透率，增加压裂裂缝复杂程度，提升页岩气井初始产量；另一方面，为吸附气的解吸提供有利条件，保障气井后期产量，延长气井生产周期。

摘要： 本发明涉及一种量化铝酸盐水泥水化产物转变程度的方法，通过CAC体系化学收缩曲线的斜率变化来确定水化产物完全转变所需时间。结合不同的养护温度历程，可直接用于估算不同温度条件下CAC浆体中水化产物的转变度。本发明为预测CAC体系水化产物的晶型转变过程提供了一种简单而实用的方法。

摘要： 本申请实施例提供一种岩石水化作用程度表征方法及系统，通过在吸附实验腔室充入吸附气对待测岩样进行低温氮气吸附实验，并根据分析仪采集的待测岩样的初始气体数据得到水化之前的初始分形维数。然后通过浸泡腔室对待测岩样进行浸泡处理，并对浸泡处理之后的待测岩样进行低温氮气吸附实验，再根据分析仪采集的吸附气体数据得到水化之后的孔隙结构的分形维数。最后，利用水化之前的初始分形维数及水化后的分形维数构建水化作用指数。如此，通过待测岩样水化作用前后的吸附气体数据以计算得到对应的分形维数，再利用水化作用前后的分形维数构建待测岩样的水化作用指数，可合理、有效地定量表征岩石的水化作用程度，为后续岩石储层分析提供参考资料。

摘要： 本发明公开了一种水泥中方镁石水化程度的测定方法包括以下步骤：(1)制备待测水泥水化物；(2)制备混合净浆待测样和待测净浆待测样；(3)采用热重分析法分别测定混合净浆待测样和待测净浆待测样在300°C～390°C的失重百分数，计算待测水泥水化物中方镁石的总质量百分含量；(4)采用热重分析法测定待测水泥水化物在300°C～390°C范围内的失重百分数，将其换算为MgO的质量百分含量，作为待测水泥水化物中已水化的方镁石质量百分含量；(5)计算水化到规定龄期时水泥中方镁石的水化程度。本发明方法可以精确、有效地测定水泥中方镁石水化程度。

摘要： 本发明公开了一种差减法测定水泥中方镁石水化程度的方法，包括以下步骤：(1)制备待测水泥水化物；(2)制备混合净浆待测样和待测净浆待测样；(3)获取所述待测样中游离氧化钙的质量百分含量计算待测样中Ca(OH)

摘要： 本发明涉及一种水泥基材料水化程度检测方法，是一种非破损检测方法，无需对样品进行中止水化、干燥、加热等处理，对样品没有损坏，不会破坏样品的微观结构，可以观测同一个样品整个水化进程中的水化程度的演变，并且本发明所设计检测方法，以样品在反转恢复脉冲序列下核磁共振纵向弛豫恢复信号的恢复波峰幅值为采集对象，采集过程方便、快捷，受干扰小，无需反演计算，数据处理量小，能够有效保证设计方法在实际应用中的检测效率，以及水泥基材料水化程度结果的准确性。

摘要： 本发明公开了一种计算水泥基材料中粉煤灰水化程度的方法，其步骤包括：1、利用扫描电镜配备的波谱仪获取水泥基材料浆体中的特征元素分布图；2、利用粉煤灰的特征元素分布图对浆体中未水化粉煤灰进行图像识别；3、选取足够的图像数量，获得统计意义上合理的未水化粉煤灰的面积分数和体积分数，根据水泥基材料配合比和原材料密度得到粉煤灰初始体积分数，最终得到粉煤灰的水化程度。本发明针对水泥基材料中粉煤灰图像识别的困难，应用特征化学元素分布图像提高未水化粉煤灰的辨识性，改善水泥基材料中粉煤灰水化程度计算的准确性。

摘要： 本发明公开了一种石膏岩类水化程度确定方法，包括：步骤一：采用纯硬石膏和纯石膏配置混合粉末样，按比例配置出多组石膏‑硬石膏配比样；步骤二：采用纯石膏、白云石、方解石配置混合粉末样，按比例配置出多组石膏‑白云石‑方解石配比样；步骤三：对配制出的石膏‑硬石膏配比样和石膏‑白云石‑方解石配比样进行热重分析；步骤四：建立水化程度判定标准图版和水化类型判别表；步骤五：对待评价试样进行热重分析，与标准图板对比，确定水化程度。本发明基于热重分析，测定石膏岩水化程度，评估其膨胀潜势，对保障工程设计的安全性有重要的指导意义。