水击压力

摘要： 为预测大落差管道局部高点水击压力,避免在关阀、停泵等应急操作过程中因高点低压而使油品气化,采用OLGA软件水击计算模块分析介质流速、高点稳态压力、关阀时间、阀门位置对高点水击压力的影响机制,并结合国内某原油管道现场SCADA系统数据进行验证;采用通用全局优化算法(UGO)和列文伯格-马夸尔特法(LM)建立局部高点压力预测方程,相对误差在5%以内。研究结果表明:本文方程可实现大落差输油管道水击过程中局部高点水击压力的预测。研究结果可为大落差输油管道安全运行与管理提供参考。

摘要： 海上油田注水系统工艺系统复杂,涉及到工艺管线、海底输水管道、注水泵、各种控制阀和关断阀等,日常操作过程中,很难避免停泵、关阀等动作时发生水击现象,为保证水击情况发生时,整个系统仍然能够处于安全状态而不发生破坏,在某海上新开发油田的注水系统的前期方案设计过程中,使用PIPENET软件对整个注水系统流程进行了多种工况的动态水击模拟分析,计算得到不同工况下的最大水击压力,为整个注水系统工艺设计提供了参考依据.

摘要： 海上油田注水系统工艺系统复杂,涉及到工艺管线、海底输水管道、注水泵、各种控制阀和关断阀等,日常操作过程中,很难避免停泵、关阀等动作时发生水击现象,为保证水击情况发生时,整个系统仍然能够处于安全状态而不发生破坏,在某海上新开发油田的注水系统的前期方案设计过程中,使用PIPENET软件对整个注水系统流程进行了多种工况的动态水击模拟分析,计算得到不同工况下的最大水击压力,为整个注水系统工艺设计提供了参考依据。

摘要： 钻井过程中,发生了溢流或井喷,应立即关井.关井过程中,防喷器需经受关井产生的水击压力作用.该文对井喷喷流为天然气、钻井液和气液两相混合物三种情况下的关井水击压力进行分析计算,并以此进行了关井可靠性分析.分析认为,仅在井喷喷流为钻井液且喷流速度较大时,关井方式应选择"软关井",以降低关井水击压力,其他情况应选择"硬关井",以减少地层流体侵入.

摘要： 绩溪抽水蓄能电站额定水头600m,总装机容量1800MW.输水系统共分3个独立水力单元,总长2823.5m,设置上游、下游双调压室.采用数值模拟的方法及机组模型转轮特性曲线,复核输水系统布置合理性,并与机组厂家计算成果进行对比分析.结果表明,采用先慢后快的关闭规律,各工况极值均满足计算控制条件,输水系统布置整体合理.引水上平段末端最小压力、机组蜗壳最大压力、尾水管进口最小压力、尾水管进口最大压力、机组最大转速上升率及调压室涌浪等控制工况均满足控制值要求,且与厂家计算值较为吻合.

摘要： 油气井发生溢流或井喷后,立即关闭防喷器,关井期间防喷器需经受关井产生的水击压力作用.本文在对井喷关井水击的传播物理特征分析的基础上,推导直接关井水击压力计算公式,综合考虑井筒流体含气率、气液两相流型、固相类型等对水击波速的影响,推导水击波在气、液、固三相混合流体中传播速度计算公式,并通过算例对水击波速影响因素进行分析.计算表明水击波速对含气率变化非常敏感,钻井液含气率在0～0.001的时候,水击波速几乎是发生了突变,水击波速在含气率为0.001时仅为385 m/s,相比纯钻井液情况下降了67％,而钻井液固相含量、套管的内径和壁厚对水击波传播速度影响较小.

摘要： 钻井过程中发生气侵导致井喷,井筒内流体流动涉及非常复杂的流动现象.对井喷期间井筒气液两相流动分布特征及井筒压力特征进行分析后发现,气体膨胀速度随井深的减小而增大,在距离井口位置约10％内的井段,体积膨胀最为剧烈,在井喷喷流为气液两相的情况下,井筒中气液两相流动型态与井筒混合物流动速度和气液质量比有关,沿整个井筒的分布是不断变化的.

摘要： 外输软管是全海式油田生产系统中连接FPSO和提油轮的通道,在使用过程中如果操作失误或者控制系统失灵会导致阀门急速关闭从而引起水击,对外输系统安全和海洋环境造成威胁.某油田外输海管由于事故造成损伤,需要重新更换.对外输软管设计的三个方案进行比选研究,通过水力计算选择适宜的配置方案,利用HYSYS和PVT Sim软件建立流体包,使用OLGA对三个方案四种工况下正常操作和事故情况时最大水击压力进行模拟计算.研究发现,20”软管和16”软管构成的单路软管系统设置简单,满足4 500 m3/h流量下正常工况和事故工况安全操作要求,为了确保安全,外输软管系统需要设置爆破片.

摘要： 绿水河水电站改造扩容应最大程度利用现状引水管线,其基本的体型结构己经确定,基于电站水力过渡分析及机组调保要求,在不改变压力管道承压及机组转动惯量的前提下,通过机组蜗壳旁通调压阀削减管道的水击压力.既满足了引水线路安全运行,同时又无需额外增加电站的投资.

摘要： 本文通过1∶21.05大石峡水电站发电引水系统水工模型,针对不同叠梁门高度取水,采用时间变态方法模拟单台机组和三台机组增甩负荷工况时,对叠梁门体及引水流道的水击压力进行测量分析。试验结果表明,(1)机组甩荷工况,叠梁门体及引水流道的水击压力符合从下游往上游、从底部往水面传播过程中逐渐衰减的规律;(2)机组增荷工况,各测点压力相对于开机前的静水压力产生一个较大的相对负压,并上下波动,波动历时较甩荷工况明显缩短,经历约20s后逐渐稳定在时均动水压力值附近。

摘要： 使用PIPENET软件对海洋平台系统管网进行典型水力计算,以计算管线的水击压力,并与常规方法进行对比和分析。结果表明,水击压力与管线长度和阀门Cv值有关,常规方法计算得到的水击压力偏低,在实际工程中可能会造成潜在的危害。

摘要： 该文推求了固液两相不稳定流的连续方程和运动方程，并采用特征线法求出了计算水击压力的差分方程。在固体物料长距离输送的管道的水击计算中，不仅考虑了固液两相流的特征，而且也考虑了长距离管道摩阻大、初始压力大，水击压力波衰减及充装效应显著等特点，提高了计算精度。

摘要： 单点卸油系统大口径海底管道的应用是今后海洋油气工程发展的趋势之一,在长距离大口径管道的运行中,预防水击发生是管道系统安全运行的重要保证.本文具体结合茂名石化30万吨级单点系泊输油海底管道的工程实例,对此类型的管道水击问题进行了分析研究,提出了一系列有效预防水击发生的措施及建议,对于开展单点卸油系统大口径海底管道的水击研究具有一定的意义.

摘要： 单点卸油系统大口径海底管道的应用是今后海洋油气工程发展的趋势之一,在长距离大口径管道的运行中,预防水击发生是管道系统安全运行的重要保证.论文具体结合茂名石化30万吨级单点系泊输油海底管道的工程实例,对此类型的管道水击问题进行了分析研究,提出了一系列有效预防水击发生的措施及建议,对于开展单点卸油系统大口径海底管道的水击研究具有一定的意义.

摘要： 本文根据管内流体的运动方程、连续性方程，建立阀后管道系统的水击振动动力学传输方程，从调整系统的谐振点和管路的特征阻抗两个方面进行了管路水击振动幅值的被动控制研究。结果表明，调整管路长度是从频域分析避开谐振频率点的简单有效的方法，将系统的管长改进为0.73m，压力振动衰减率可达6dB；根据负载阻抗、容腔面积以及长度等参数的影响规律，应用非线性规划方法优化了结构参数，调整了系统的阻抗，压力振动衰减率近似可达6dB，有效的减小了水击压力幅值。

摘要： 该文根据李家峡水电站备用机组的尾水两相非恒定流问题，利用特征差分方程进行数值计算，对上、下游水击压力及水轮机转速的稳定性进行了分析。给出了交界面波动的影响范围。

摘要： 本申请公开泵房压力流量水击自动控制系统和控制方法，所述自动控制系统包括两个电液阀、若干个压力传感器和控制器；所述电液阀分别被实施为泄压阀和减压阀，所述泄压阀被设置在所述管路的泄压支管路上，所述减压阀被设置在减压支管路上；所述电液阀包括主阀、第一控制阀和第二控制阀，所述主阀具有一个阀腔，所述第一控制阀被设置于所述主阀的进口端连通所述阀腔的第一导管上，所述第二控制阀被设置于所述主阀的出口端连通所述阀腔的第二导管上；压力传感器被分别设置于两个所述主阀的进口端和出口端以及所述管路的预定位置处；所述第一控制阀、所述第二控制阀以及所述压力传感器均电信号连接所述控制器。该控制系统能节能降耗，减小水锤。

摘要： 本说明书实施例提供了一种水击压力波信号的滤波方法、装置和设备，其中，该方法包括：确定目标水击压力波信号中有用信号的频率和包含的噪声类型；噪声类型包括：尖峰噪声、高频噪声和与所述有用信号的频率相差小于预设阈值的噪声；滤除目标水击压力波信号中的尖峰噪声，得到第一水击压力波信号；滤除第一水击压力波信号中的高频噪声，得到第二水击压力波信号；基于有用信号的频率，利用多频自适应陷波器和自适应噪声对消器滤除第二水击压力波信号中与有用信号的频率相差小于预设阈值的噪声，得到有用信号。在本说明书实施例中，可以针对多种噪声类型进行组合滤波，有效提高了对水击压力波信号中存在的多种不同类型的噪声进行滤波的准确性。

摘要： 本说明书公开了水击压力波波速确定方法、装置及电子设备，其中所述方法包括：获取填充目标压裂液的管道中产生水击压力波的至少一个位置处的压力值序列；根据所述压力值序列的频率确定分解所述压力值序列的最优小波基函数；采用所述最优小波基函数对所述压力值序列进行处理得到数据序列；根据所述数据序列计算水击压力波在所述目标压裂液中的波速。该方案较为简单，所确定的目标压裂液中水击压力波波速较为准确，从而进一步确定的裂缝深度的准确性较高。

摘要： 本说明书提供了一种基于水击压力波信号进行压裂诊断的系统和压裂诊断方法，该系统包括储液罐、储砂罐、低压管汇、混砂车、供液管汇、泵车、高压管汇、竖直井筒、水平井筒、连接装置、高频压力检测装置和数据采集处理装置；低压管汇将储液罐和储砂罐连接至混砂车，混砂车将储液罐中的流体和储砂罐中的支撑剂混合成压裂液；混砂车经供液管汇将压裂液加入泵车，泵车经高压管汇将压裂液泵入竖直井筒，经竖直井筒进入水平井筒，经水平井筒进入地层并压开裂缝；连接装置连接竖直井筒的井口和高频压力检测装置，高频压力检测装置检测水击压力波信号；数据采集处理装置采集水击压力波信号并基于该信号进行压裂诊断。上述系统设备简单、成本低且时效性高。

摘要： 本说明书提供了一种水击压力波信号模拟系统，其中，该系统包括流体储集罐、柱塞泵、柱塞泵控制台、加砂装置、储砂装置、模拟裂缝、管路和至少两个高频压力传感器；流体储集罐、柱塞泵、加砂装置、模拟裂缝和至少两个高频压力传感器通过管路依次连接；柱塞泵控制台与柱塞泵连接，以控制柱塞泵是否工作；在柱塞泵工作时用于将流体储集罐中的流体注入管路；加砂装置与储砂装置连接，用于将储砂装置中的支撑剂加入到管路中并将流体和支撑剂搅拌成压裂液；至少两个高频压力传感器用于在停泵时检测管路中的水击压力波信号。上述方案可以模拟水力压裂中停泵时形成的水击压力波信号，为基于水击压力波进行压裂诊断提供基础。

摘要： 本发明涉及一种并联多排管供水管网水击压力控制方法，解决现有水击压力控制方式为被动泄压方式时，存在介质溢出、调节阀门易损坏、管路流阻增加的问题以及采用增设调压室的方式时，工程造价较高，改造量大的问题，该方法包括：1)对并联多排管供水待测管网进行放水试验，确定待测管网的主管路的阻力系数及分支管路的阻力系数，确定额定压力下各阀门动作时间与对应分支管路内流速的关系；2)建立供水管网的水力模型；3)在建立的水力模型中，优化各阀门动作顺序；4)确定测管网各分支管路阀门动作的间隔时间△ti；5)确定各阀门动作时间δti；6)获得待测管网并联供水管网水击压力的控制方式。

摘要： 本发明属于水击压力波消减方法，为解决目前常规推进剂大流量高压挤压液体火箭发动机试验中，系统水击压力的次级压力波对发动机入口阀门、推进剂供应系统阀门和试验系统卡箍支架的可靠性会造成极大风险的技术问题，提供一种液体火箭发动机试验水击压力波消减管路及消减方法，通过增加高压排放管路的方式，能够有效抑制水击次级压力波，预先调节好高压排放管路的目标流量，即试验关机后的排放流量，在发动机点火前一定时间内，打开气动阀排放，直至发动机关机后一定时间内，再停止排放。

摘要： 本说明书公开了水击压力波波速确定方法、装置及电子设备，其中所述方法包括：获取填充目标压裂液的管道中产生水击压力波的至少一个位置处的压力值序列；根据所述压力值序列的频率确定分解所述压力值序列的最优小波基函数；采用所述最优小波基函数对所述压力值序列进行处理得到数据序列；根据所述数据序列计算水击压力波在所述目标压裂液中的波速。该方案较为简单，所确定的目标压裂液中水击压力波波速较为准确，从而进一步确定的裂缝深度的准确性较高。

摘要： 本发明公开了一种抑制水击压力峰值的传感器用引压腔结构，包括：密封圈、迷宫塞、密封垫和侧盖；所述迷宫塞一端与敏感元件赋形，另一端通过侧盖压紧，且迷宫塞与侧盖之间通过密封垫密封，迷宫塞与敏感元件之间通过密封圈密封，从而密封圈、迷宫塞与敏感元件之间形成引压腔；其中，迷宫塞与密封垫对接的一端的端面上设有迷宫型流道，该迷宫型流道通过迷宫塞中设置的引流孔与引压腔连通。

摘要： 本说明书实施例提供了一种水击压力波信号的滤波方法、装置和设备，其中，该方法包括：确定目标水击压力波信号中有用信号的频率和包含的噪声类型；噪声类型包括：尖峰噪声、高频噪声和与所述有用信号的频率相差小于预设阈值的噪声；滤除目标水击压力波信号中的尖峰噪声，得到第一水击压力波信号；滤除第一水击压力波信号中的高频噪声，得到第二水击压力波信号；基于有用信号的频率，利用多频自适应陷波器和自适应噪声对消器滤除第二水击压力波信号中与有用信号的频率相差小于预设阈值的噪声，得到有用信号。在本说明书实施例中，可以针对多种噪声类型进行组合滤波，有效提高了对水击压力波信号中存在的多种不同类型的噪声进行滤波的准确性。