氧化物夹杂

摘要： 某航空发动机高压压气机转子叶片使用后分解检查时发现叶身裂纹。通过宏观检查、能谱分析、金相检查、锻造模拟试验及原材料工艺复查,对裂纹原因进行了综合分析。结果表明:裂纹性质为疲劳,起源于内部缺陷。缺陷性质为原材料料头未切除干净的氧化物夹杂。氧化物夹杂的存在,严重降低了材料的塑性和强度,导致叶片首先在内部缺陷处开裂。在弯曲应力的作用下,裂纹由缺陷位置向叶片表面扩展,形成宏观裂纹。

摘要： 以AZ系镁合金(AZ31、AZ80和AZ91)中的Al-Mn相作为研究对象,利用OM、SEM和EPMA等方法研究Al-Mn相在AZ系镁合金中的分布和形成,讨论Al-Mn相在晶内、晶界及氧化物夹杂处的组成,及Al-Mn相在氧化物夹杂处析出机理.结果表明:AZ系镁合金中的Al-Mn相主要为颗粒状、棒状和不规则块状,尺寸均小于30μm,主要分布在初生α-Mg、β-Mgl7Al12相和晶界处,呈弥散分布形态;Al-Mn相为Al8Mn5或Al8(Mn,Fe)5.AZ系合金中的氧化物夹杂MgO能够诱发Al8Mn5相在其周围以聚集分布的形式析出;通过分析Al8Mn5相在MgO夹杂处形成、富集机理,获得Al8Mn5相在AZ系镁合金中MgO夹杂处形核长大的析出模式.

摘要： 借助氧氮分析仪的程序升温功能,研究了样品表面裂纹对氧含量测定的影响及碳素钢中氧含量的释放特征,探讨了其中不同氧化物与分解释放温度的对应关系.采用氧氮分析仪的温度维持程序升温模式,测定了碳素钢裂纹样品中的氧含量,对其升温曲线和氧释放曲线进行分析,结果表明:碳素钢中氧的释放峰通常分为低(1800°C以下)、中(1950°C左右)、高(2200°C左右)3个温度区段;裂纹的存在只影响小于1800°C的低温段氧含量,对不小于1800°C的中、高温度平台内氧释放峰位置与强度(氧含量)没有影响.实验建立了合理的分步阶梯程序升温参数,用分步阶梯程序升温模式测定了表面裂纹样品和表面洁净的正常样品中氧含量分量,结果表明,碳素钢样品的低温段氧含量为样品内部存在的少量低温氧化物中氧和固溶氧两部分的合量;中、高温段氧含量之和不受制样方法、样品状态或样品表面质量的影响.进行了碳素钢中可能存在氧化物的脉冲熔融分解温度模拟试验,探讨了其中氧含量分量与不同氧化物的对应关系.结果 表明,碳素钢中FeO、MnO、NiO、Fe2O3等分解温度均低于1800°C;经分步阶梯升温方式扣除小于1800°C的氧释放峰后,中、高温段释放峰所对应的氧含量与钢中各类氧化物夹杂的含量(如SiO2、Al2O3、CaO及其复杂化合物)直接相关.

摘要： 随着制造业的发展,人们对钢材的质量提出了更高的要求,而夹杂物是影响钢材质量十分重要的因素之一.特别是对高强钢而言,夹杂物对其韧性的影响更加敏感.因此,研究冶炼过程中对夹杂物的控制及后续热轧和热处理工艺对钢中夹杂物的影响,是钢铁材料制造和加工过程中的一个重要课题.夹杂物对钢材的强度、塑性、韧性、抗疲劳性能、耐腐蚀性能都会产生重要影响.要减少夹杂物对钢材性能的影响,需从优化冶炼工艺开始.随着气泡去除夹杂物技术、真空碳脱氧技术及中间包电磁搅拌技术在冶炼过程中的应用,钢材中的夹杂物含量明显降低.然而,在目前工业化的生产环境中,仍然无法实现将钢中的非金属夹杂物完全消除.目前的研究已经表明,热轧和热处理过程对夹杂物也有重要影响,这对进一步控制夹杂物的尺寸、分布、形态,达到减轻夹杂物对钢材性能影响的目的具有重要的意义.因此,目前除了发展新的冶炼工艺以进一步降低钢中的夹杂物含量外,研究和阐明热加工工艺对夹杂物的影响也是研究重点.文中归纳了冶炼过程中先进的夹杂物控制技术及其原理,评述了热变形和热处理过程对夹杂物的数量、尺寸、分布、形态特征及类型产生的影响,对研究钢材在制造、加工过程中夹杂物的变化规律及控制具有参考价值.

摘要： 针对高钢级管线钢生产过程中钢水氧化物夹杂过多而导致水口堵塞的问题,通过优化脱氧、精炼造渣、吹氩、钙处理等关键工艺,w[O]从出钢脱氧后14.1~28.4ppm下降到4.1~6.8ppm,不稳定氧化物w(FeO+MnO)<1%,有效降低钢水中氧化物夹杂;并且通过控制[S]、[Al]含量后,进行钙处理,难以上浮的氧化物夹杂变为易于上浮的液态钙铝酸盐。

摘要： 某写字楼内中央空调水系统所用高频电阻焊镀锌钢管出现较大规模渗漏,通过对腐蚀钢管的宏观观察、化学成分检测、金相观察、泄漏点处SEM+EDS分析,对该钢管的穿孔渗漏原因进行分析.结果 表明,造成本起失效的主要原因是钢管焊接质量不合格,焊缝处存在大量氧化物夹杂及未熔合缺陷.

摘要： 采用原位分析法及化学浸泡法并结合扫描电镜和能谱仪分析,对316L不锈钢中三种典型铬硅锰氧化物夹杂诱发不锈钢点蚀行为进行分析,并探究其腐蚀机理.结果表明,在质量分数为6％的FeCl3溶液浸泡腐蚀下,316L不锈钢中三种典型铬硅锰氧化物夹杂耐蚀性从大到小的顺序依次为:单一贫铬相(w(Cr)单一富铬相(w(Cr)>15％)铬硅锰氧化物夹杂>MnS与铬硅锰氧化物复合相夹杂;单一相夹杂诱发的点蚀是以小孔腐蚀的形式始发于夹杂物内部,其部位靠近夹杂与基体界面处;而对于MnS与铬硅锰氧化物复合相夹杂诱发的点蚀,首先是夹杂外层包裹的硫化物在较短时间内发生溶解,使得夹杂与基体交界处产生微缝隙,进而导致不锈钢点蚀的产生;铬硅锰氧化物夹杂中铬含量过高(w(Cr)>15％)或过低(w(Cr)<6％),均会降低不锈钢的抗腐蚀性能.

摘要： 实验表明,钢液用金属(如铝、硅)脱氧反应难以达到生成固体氧化物夹杂的热力学平衡状态,即脱氧产物不能完全转变为最稳定结构的晶体或固体氧化物夹杂,部分脱氧产物以稳定性低于氧化物夹杂的亚稳相形式存在.亚稳相是熔体中处于原子与夹杂物颗粒尺度之间的介尺度物相,同时其结构也是介于液态(包括无定型)与稳定的固态(包括晶体)结构之间的演变状态.利用第一性原理对亚稳相进行结构优化和热力学计算,计算发现亚稳相恰好与脱氧后体系中的脱氧剂和氧元素含量达到平衡.脱氧过程中夹杂物形核服从二步机理,第一步为脱氧剂原子与氧反应生成团簇;第二步为团簇聚集成核,该过程涉及团簇的扩散和类液态结构向固态或晶体结构的转变行为.在钢液降温凝固过程中,亚稳相进一步晶化形成的二次夹杂.

摘要： 为降低非金属夹杂物对石油套管性能的危害,运用经典热力学理论计算了39Mn2V钢在LF精炼过程中生成的氧化物夹杂类型以及钢水中钙、铝、氧等成分对夹杂物类型的影响。结果表明在现有冶炼条件下LF精炼过程主要生成Al2O3脆性夹杂而不会形成钙斜长石和钙铝黄长石塑性夹杂物。计算结果和实验结果一致。

摘要： 本文利用直读光谱仪对低合金钢中的氧化物夹杂的分析方法进行了研究,建立起相应的一种全新定性分析方法,可以满足钢中氧化物夹杂剖析及炉前的快速分析的要求,为纯净钢冶炼创造了条件.利用科学合理的软件,建立起了直读光谱仪对低合金钢样品进行氧化物夹杂( SiO2、Al2O3、MnO、TiO2、CaO、Cr2O3、MgO)的分析方法.采用ARL4460直读光谱仪的SPARK-DAT数据采集系统、氧分析通道及自主开发的光谱分析软件,解决了光谱氧化物夹杂含量的定点分析问题,为低合金钢样品剖析等提供有力的技术支撑.

摘要： 通过向Cu-10%Sn合金中加入1%Cu2O颗粒制备了实验用含有Sn2O3，合金材料，随后利用高频磁场的电磁分离技术成功将铜合金中的氧化物夹杂分离到分离器边缘。本文研究了分离器直径，磁感应强度，分离时间对分离效果的影响。实验表明：当分离器直径为12mm，磁感应强度为60mT，分离时间为60s时，氧化物夹杂的分离效果最好。

摘要： 提出了直读光谱法测定低合金钢中氧化物夹杂的分析方法，设计了新的软件程序，新的定性分析方法，优化了试验条件，所建方法可以满足钢中氧化物夹杂剖析及炉前的快速分析的要求，为纯净钢冶炼创造了条件。

摘要： 为了控制60Si2MnA弹簧钢中氧化物夹杂为低熔点和良好的变形能力,使其降低对拉拔性能与疲劳性能的有害影响,本文借FactSage热力学软件,对60Si2MnA弹簧钢获得低熔点夹杂物时的钢液条件以及MgO对CaO-Al2O3-SiO2-MgO系夹杂物低熔点区域的影响进行了计算分析。结果表明:60Si2MnA弹簧钢获得低熔点MnO-SiO2-Al2O3系夹杂物,钢中[Al]和[O]含量应分别控制在1～5 ppm和60～70 ppm。获得低熔点CaO-SiO2-Al2O3系夹杂物,钢中[Al]和[O]应分别控制在8～15 ppm和20～30 ppm。MgO的加入可显著提高CaO-Al2O3-SiO2-MgO系低熔点区域,MgO含量为15％时低熔点区域最大,此时,60Si2MnA弹簧钢若获得CaO-SiO2-Al2O3-15％MgO系低熔点夹杂物,钢中[Al]和[O]应分别控制在10～25 ppm和20～30 ppm。

摘要： 通过宏观及金相检验,并结合扫描电镜及化学成分分析等手段对大型球磨机齿轮断齿原因进行了检测分析.结果表明:球磨机安装对中精度不够,齿轮材料中的大型氧化物夹杂与内部缩孔和疏松相伴而生,齿轮组织为贝氏体等是齿轮断裂的主要原因.

摘要： 高频感应焊(HFW)管线管焊缝冲击韧性存在不稳定现象,在进行同一组的三个试样夏比冲击试验中,焊缝冲击功值出现“两高一低”情况.通过扫描电镜分析了冲击试样残样的断面,冲击功低值的试样断面更平整且断面有残留氧化物夹杂.结合HFW焊管制管中焊接及热处理工艺特点,分析了焊缝冲击功不稳定的原因以及焊接过程中氧化物夹杂形成的原因,提出了控制氧化物夹杂的措施.

摘要： 通过向Cu-10％Sn合金中加入1％Cu2O颗粒制备了实验用含有Sn2O3合金材料，随后利用高频磁场的电磁分离技术成功将铜合金中的氧化物夹杂分离到分离器边缘。本文研究了分离器直径，磁感应强度，分离时间对分离效果的影响。实验表明：当分离器直径为12mm，磁感应强度为60mT，分离时间为60s时，氧化物夹杂的分离效果最好。

摘要： 什么是洁净钢?夹杂物数量和尺寸分布：微观与宏观夹杂物对钢材质量的影响；熔化单元(BOF/EAF)对钢材纯净度的影响；钢包下渣；脱氧与二次氧化；保护浇铸；中间包与结晶器流动特性；中间包设置挡墙和堰的位置；中间包吹氩；特殊钢的可浇性；不同尺寸夹杂物的上浮性能；氧化物夹杂在不同铸机内铸坯中的分布；夹杂物的探测系统。

摘要： 在本发明的固体氧化物型燃料电池用电解质片的至少一个面，利用荧光渗透探伤试验检测出的上述片的表面的瑕疵数在将上述片分割成1边为30mm以内的区域所得的各区域中为30点以下。本发明的固体氧化物型燃料电池用单电池具备燃料极、空气极、以及配置在上述燃料极和上述空气极之间的本发明的固体氧化物型燃料电池用电解质片。本发明的固体氧化物型燃料电池具备本发明的固体氧化物型燃料电池用单电池。

摘要： 一种烧结体，其特征在于，包含铟(In)、以及钛(Ti)或铬(Cr)、以及锌(Zn)或锡(Sn)、以及氧(O)；以In

摘要： 本发明提供一种能合适地进行电连接的固体氧化物燃料电池用的电连接材料。固体氧化物燃料电池用电连接材料（3）包括含消失剂陶瓷层（3a）。含消失剂陶瓷层（3a）包括导电性陶瓷和消失剂。

摘要： 本说明书涉及固体氧化物燃料电池的电极浆料、用于固体氧化物燃料电池的电极的生片、固体氧化物燃料电池的电极、固体氧化物燃料电池、以及固体氧化物燃料电池的电极的制造方法，所述电极浆料包括：氧离子传导性无机颗粒；成孔剂；受控絮凝剂；以及溶剂。

摘要： 在本发明的固体氧化物型燃料电池用电解质片的至少一个面，利用荧光渗透探伤试验检测出的上述片的表面的瑕疵数在将上述片分割成1边为30mm以内的区域所得的各区域中为30点以下。本发明的固体氧化物型燃料电池用单电池具备燃料极、空气极、以及配置在上述燃料极和上述空气极之间的本发明的固体氧化物型燃料电池用电解质片。本发明的固体氧化物型燃料电池具备本发明的固体氧化物型燃料电池用单电池。

摘要： 可通过使以下组分相互作用获得的加合物：a.通式(I)的吡咯化合物其中所述取代基的意义规定在所述描述和权利要求中，和b.无机氧化物氢氧化物，包含氧化物和/或氢氧化物，其中所述无机氧化物氢氧化物和所述吡咯化合物的重量之比大于或等于10。

摘要： 本发明涉及氧化物烧结体、氧化物溅射靶和导电性氧化物薄膜以及氧化物烧结体的制造方法。一种氧化物烧结体，其特征在于，包含铟(In)、钛(Ti)、锌(Zn)、锡(Sn)和氧(O)，In的含量相对于Ti的含量以原子数比计满足关系式3.0≤In/Ti≤5.0，Zn和Sn的含量相对于In和Ti的含量以原子数比计满足关系式0.2≤(Zn+Sn)/(In+Ti)≤1.5，Zn的含量相对于Sn的含量以原子数比计满足关系式0.5≤Zn/Sn≤7.0。该氧化物烧结体的体积电阻率低，能够进行DC溅射，并且能够形成透明且高折射率的导电膜。

摘要： 本发明提供高密度的氢氧化物前体、使用该前体的锂过渡金属复合氧化物的制造方法、使用该复合氧化物的单位体积的放电容量大的正极活性物质、非水电解质二次电池用电极和非水电解质二次电池。一种在锂过渡金属复合氧化物的制造中使用的过渡金属氢氧化物前体的制造方法，是在具备预先溶解有络合剂和还原剂的水溶剂的反应槽中加入含有过渡金属(Me)的溶液，使含有Mn和Ni、或者Mn、Ni和Co且摩尔比Mn/Me大于0.5、摩尔比Co/Me为0.15以下的过渡金属氢氧化物共沉淀的方法。另外，一种锂过渡金属复合氧化物，具有α－NaFeO2型晶体结构，摩尔比Li/Me大于1，具有上述的Mn、Co的摩尔比，具有可归属于R3－m的X射线衍射图谱，(003)面的衍射峰的半峰宽与(104)面的衍射峰的半峰宽的比(FWHM(003)/FWHM(104))为0.72以下，由使用氮气吸附法的吸附等温线通过BJH法求出的峰值微分细孔容积为0.50mm3/(g·nm)以下。

摘要： 本说明书涉及用于固体氧化物燃料电池的片层合体、包括其的用于固体氧化物燃料电池的前体、制造用于固体氧化物燃料电池的片层合体的设备和制造用于固体氧化物燃料电池的片层合体的方法。

摘要： 提供一种不需要导电助剂或者能够将导电助剂抑制为最小限度的新颖的钛氧化物粒子、其制造方法及用途。新颖的钛氧化物粒子1是由多个微晶2连续地键合而构成三维网络结构，且在微晶2的表面具有马格涅利相2a。微晶2无规地取向而彼此在轴面或端面键合，层叠为三维网络结构状。能够使钛氧化物粒子1的内部存在大量纳米尺寸的空间部3，微晶2间可消除接合界面的晶界，另一方面，能够存在大量微小孔隙。