比转速

摘要： 上海希凡流体科技有限公司(提供各种泵技术服务)一、设计各种泵水力模型关醒凡教授积毕生设计水力模型之理论和经验,主持设计的轴流泵和可调叶片混流泵水力模型,在南水北调工程天津同台测试的各比转速中均名列前茅;在黑龙江省某工程高扬程斜流泵天津同台测试中名列前茅;在一次大型蜗壳泵模型天津同台测试中亦名列前茅。多年来为许多单位设计了各种各样泵的水力模型,近两年来受厂家委托设计要求达到节能标准指标的水力模型,试验结果表明,成功的几率比较高。

摘要： 关醒凡教授积毕生设计水力模型之理论和经验,主持设计的轴流泵和可调叶片混流栗水力模型,在南水北调工程天津同台测试的各比转速中均名列前茅;在黑龙江省某工程高扬程斜流泵天津同台测试中名列前茅;在一次大型蜗壳泵模型天津同台测试中亦名列前茅。多年来为许多单位设计了各种各样泵的水力模型,近两年来受厂家委托设计要求达到节能标准指标的水力模型,试验结果表明,成功的几率比较高。

摘要： 消防泵的零流量压力是GB 50974-2014中新提出的压力概念之一。消防泵零流量压力的计算一直是个难题,为解决这一问题,对其展开具体研究。首先介绍了我国国标中对消防泵零流量压力的具体规范要求,然后详细阐述了消防泵零流量下两种常用的工作压力计算方法以及提高压力的具体设计方法。经过建立消防泵的几何模型及有限元模型并对其进行CFD数值模拟计算,得出通过改变消防泵的转速和单级扬程进而使得比转速在100~180的范围内,可实现消防泵零流量时压力国标不高于额定压力的1.4倍且不低于额定压力1.2倍的要求,随后利用工程实际运用进行验证。仿真及实验结果表明,使用这种设计方法能够满足要求,并可用于实际工程应用之中。

摘要： 一、设计各种泵水力模型关醒凡教授积毕生设计水力模型之理论和经验,主持设计的轴流泵和可调叶片混流泵水力模型,在南水北调工程天津同台测试的各比转速中均名列前茅;在黑龙江省某工程高扬程斜流泵天津同台测试中名列前茅;在一次大型蜗壳泵模型天津同台测试中亦名列前茅。多年来为许多单位设计了各种各样泵的水力模型,近两年来受厂家委托设计要求达到节能标准指标的水力模型,试验结果表明,成功的几率比较高。

摘要： 上海希凡流体科技有限公司(提供各种泵技术服务)一、设计各种泵水力模型关醒凡教授积毕生设计水力模型之理论和经验,主持设计的轴流泵和可调叶片混流泵水力模型,在南水北调工程天津同台测试的各比转速中均名列前茅;在黑龙江省某工程高扬程斜流泵天津同台测试中名列前茅;在一次大型蜗壳泵模型天津同台测试中亦名列前茅。

摘要： (提供各种泵技术服务)一、设计各种泵水力模型关醒凡教授积毕生设计水力模型之理论和经验,主持设计的轴流泵和可调叶片混流泵水力模型,在南水北调工程天津同台测试的各比转速中均名列前茅;在黑龙江省某工程高扬程斜流泵天津同台测试中名列前茅;在一次大型蜗壳泵模型天津同台测试中亦名列前茅。

摘要： 针对转轮叶片进口安放角 β1对超低比转速水轮机模式液力透平性能影响规律认识不足的问题,在超低比转速范围内,考虑液力透平水力性能,取不同 β1建立超低比转速混流式转轮三维模型,配合过流部件构建超低比转速水轮机模式二级液力透平模型,采用ANSYS FLUENT仿真软件对液力透平内部流动特性和能量特性进行计算,对比数值模拟结果,探求 β1对超低比转速水轮机模式液力透平性能影响规律.研究表明,超低比转速水轮机模式液力透平的扬程和效率与 β1有密切关系,当 β1增大时,扬程增高,效率降低;随着 β1增大,转轮叶片弯曲程度增大,导致叶片高压区面积增大、转轮内部流体流态变差.

摘要： 根据目前国内离心泵的运行状况,阐述和分析了离心泵叶轮切割的计算方法及过程,并提出了改造方案,成功的实现了离心泵的节能操作,达到了节能降耗的目的,保证了装置的安全平稳运行.

摘要： 为了对离心泵的额定效率值进行快速计算,提出了一种基于Excel的离心泵额定效率快速计算方法.首先,把标准GB/T 13007-2011中表格中的所有效率数值、效率修正值和比转速计算公式编辑到Excel表格中;然后,在Excel表格中利用VB编程,实现离心泵额定效率值的快速计算功能;最后,通过对传统手工计算方法和编程计算方法的计算速度和正确率进行对比.对比发现:编程计算法不仅能提高离心泵额定效率值的计算速度,而且还能避免传统人工手动计算过程中人为因素的错误.实践证明,该计算方法提高了离心泵数据处理工作效率,在离心泵检测过程中具有一定的指导和借鉴意义.

摘要： 文得根水利枢纽总装机容量为36.0 MW,装设3台11.4 MW立式混流式水轮发电机组及1台1.8 MW卧式混流式水轮发电机组,本文简要介绍了机组台数选择、水轮机型式及预期参数选择和原型水轮机参数选择,为电站的安全稳定运行奠定了良好的基础,也为其他类似工程提供了借鉴和参考.

摘要： 本文通过分析水泵和水轮机在功率及效率方面的区别,论述了水泵比转速和水轮机比转速的差别,指出了目前存在的部分错误做法.在分析水泵各参数在自变量、因变量方面和水轮机的差异的基础上,介绍了适用于水泵的单位参数,指出了和水轮机单位参数的区别,提出了将这些单位参数分别改称"水泵流量系数"、"水泵能量系数"、"水泵功率系数"和"水泵力矩系数"的建议,并论述了空化系数和托马数的区别,探讨了它们对水轮机和水泵的适用性及物理意义,建议在IEC60193和GB/T15613.1标准修订时能对适用于水泵的比转速、单位参数和空化系数进行修订.

摘要： 本文分析了低比转速水泵水轮机普遍具有的空载稳定性问题,详细介绍了天荒坪抽水蓄能电站MGV装置(非同步导叶)的实施情况和运行效果,介绍了其他抽水蓄能电站应用MGV装置的情况,通过研究可知基于水泵转轮设计的高水头单转速混流可逆式水泵水轮机出现空载不稳定具有一定的普遍性，对并网发电、水轮机工况甩负荷转入空载、发电调相转发电等运行工况造成极大困难。虽然导叶预开启的方法会带来机组振动的加大和效率的降低，但其对改善空载不稳定的问题效果显著。虽然增加导叶预开启装置的工作量大一些，但相比调速器增加压力反馈、进水阀节流控制等方法，适用范围更大，对球阀的机械设备的长期危害更小。非同步导叶装置的装设方式还可以更为灵活，使其在充分发挥效用的同时减少对机组的危害。

摘要： 从水轮机比转速的定义入手，区分了模型最优工况比转速和电站额定工况比转速，并在分析额定工况比转速选择对额定工况性能影响的基础上，进一步分析了比转速对其它高水头、低水头、大负荷、小负荷等工况稳定性的影响，提出了额定工况比转速选择的基本原则。

摘要： 北本水电站在低水头电站中,水头较高、水头变幅大,是系统中的主力电站.在现阶段机型未定的情况下,参考国内外同类机组参数,并根据厂家研究资料,通过分析、论证确定现阶段机组参数.北本电站单机容量较大，机组台数多，为目前世界上应用水头最高的大型灯泡贯流式机组；电站水轮发电机组各主要参数都进行了充分的论证，并对机组运行稳定性进行了分析。可以看出，北本水电站机组参数合理，并达到世界先进水平，既能节省投资，又能确保今后水电站安全可靠运行，为水电站顺利投产发电打下坚定基础。

摘要： 北本水电站在低水头电站中,水头较高、水头变幅大,是系统中的主力电站.在现阶段机型未定的情况下,参考国内外同类机组参数,并根据厂家研究资料,通过分析、论证确定现阶段机组参数.北本电站单机容量较大，机组台数多，为目前世界上应用水头最高的大型灯泡贯流式机组；电站水轮发电机组各主要参数都进行了充分的论证，并对机组运行稳定性进行了分析。可以看出，北本水电站机组参数合理，并达到世界先进水平，既能节省投资，又能确保今后水电站安全可靠运行，为水电站顺利投产发电打下坚定基础。

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摘要： 北本水电站在低水头电站中,水头较高、水头变幅大,是系统中的主力电站.在现阶段机型未定的情况下,参考国内外同类机组参数,并根据厂家研究资料,通过分析、论证确定现阶段机组参数.北本电站单机容量较大，机组台数多，为目前世界上应用水头最高的大型灯泡贯流式机组；电站水轮发电机组各主要参数都进行了充分的论证，并对机组运行稳定性进行了分析。可以看出，北本水电站机组参数合理，并达到世界先进水平，既能节省投资，又能确保今后水电站安全可靠运行，为水电站顺利投产发电打下坚定基础。

摘要： 北本水电站在低水头电站中,水头较高、水头变幅大,是系统中的主力电站.在现阶段机型未定的情况下,参考国内外同类机组参数,并根据厂家研究资料,通过分析、论证确定现阶段机组参数.北本电站单机容量较大，机组台数多，为目前世界上应用水头最高的大型灯泡贯流式机组；电站水轮发电机组各主要参数都进行了充分的论证，并对机组运行稳定性进行了分析。可以看出，北本水电站机组参数合理，并达到世界先进水平，既能节省投资，又能确保今后水电站安全可靠运行，为水电站顺利投产发电打下坚定基础。

摘要： 北本水电站在低水头电站中,水头较高、水头变幅大,是系统中的主力电站.在现阶段机型未定的情况下,参考国内外同类机组参数,并根据厂家研究资料,通过分析、论证确定现阶段机组参数.北本电站单机容量较大，机组台数多，为目前世界上应用水头最高的大型灯泡贯流式机组；电站水轮发电机组各主要参数都进行了充分的论证，并对机组运行稳定性进行了分析。可以看出，北本水电站机组参数合理，并达到世界先进水平，既能节省投资，又能确保今后水电站安全可靠运行，为水电站顺利投产发电打下坚定基础。

摘要： 本文对桐子林电站水轮机参数优化设计与选择进行论述,并将桐子林过渡过程采用的方法及计算结果加以分析说明,对大型轴流式水轮机参数选择有一定的参考意义.模型试验结果以及电站调试结果表明，桐子林水轮机参数选择是合理的，各项性能指标优良，原型机能够达到预期的效果。过渡过程分析采用程序仿真计算，与传统经验公式相比，给出过渡过程历程线，计算结果的准确度得到提升，同时在计算中考虑水推力计算，为桐子林电站机组设计及防止机组抬机提供了计算依据。

摘要： 本发明涉及用于具有振动装置的转速传感器（2）的电极装置（1），它具有至少一个电极（11，12），并且可以在由电极装置（1）规定的平面（15）里和/或垂直于这个平面激发振动，其中电极装置（1）具有至少一个固定的对置电极（18），用于电容性地检测具有电极（11，12）的振动装置部段横交垂直于平面（15）的偏离。设计使电极装置（1）具有多个固定的对置电极（18，19），其中至少一个对置电极（18）布置在平面（15）的一侧，并且有至少另一个对置电极（19）在平面（15）的另一侧，相互镜像对称，用于构成至少一个电极对（16，17）。本发明此外还设计一种相应的转速传感器（2）和一种用于通过测量电容差求出转速的方法。

摘要： 一种转速传感器(100)，其具有带有测量尖端(110)的柱形传感器头(105)及舌状件(115)。该舌状件(115)设置在传感器头(105)的外直径(120)上且成形为：作为用于转速传感器(100)的扭转止动器与固定机构(300、305)的对应轮廓相互作用。舌状件可以由传感器的柱形的部分径向向外延伸且具有侧面以及端面。固定机构能够以一个或多个销的形式构成或者构成为一个或多个止挡面，其中舌状件与固定机构如此相互接触，使得阻止传感器的扭转。扭转止动器也可以构成为容纳孔中的凹槽，传感器的舌状件导入该容纳孔中。

摘要： 本发明涉及一种用于检测车辆车轮转速的传感器装置2。传感器装置2具有棒形传感器承载件4以及置入传感器承载件4中的传感器6，该传感器为了检测车轮转速而感测与车轮一起转动的磁极转子的转动。根据本发明，传感器装置2具有用于容纳传感器6的承载结构8以及用于填注传感器承载件4的灌封料12。传感器承载件4的表面，尤其是周侧表面由承载结构8的多个中断的金属表面区域形成以及形成以灌封料12填注的区域，其中，至少两个金属表面区域被构造为按压面22。此外，本发明还涉及用于车辆的传感器设备、车轮转速检测系统和具有传感器装置2的车辆以及用于制造传感器装置2的方法和用于检测车轮转速的传感器装置2的应用。

摘要： 本发明涉及用于具有振动装置的转速传感器（2）的电极装置（1），它具有至少一个电极（11，12），并且可以在由电极装置（1）规定的平面（15）里和/或垂直于这个平面激发振动，其中电极装置（1）具有至少一个固定的对置电极（18），用于电容性地检测具有电极（11，12）的振动装置部段横交垂直于平面（15）的偏离。设计使电极装置（1）具有多个固定的对置电极（18，19），其中至少一个对置电极（18）布置在平面（15）的一侧，并且有至少另一个对置电极（19）在平面（15）的另一侧，相互镜像对称，用于构成至少一个电极对（16，17）。本发明此外还设计一种相应的转速传感器（2）和一种用于通过测量电容差求出转速的方法。

摘要： 本发明涉及一种车辆转速传感器，其包括传感器元件(110)、柱形传感器壳体(120)、电连接线缆(130)和弯曲限制元件(140)，所述传感器元件(120)安置在所述柱形传感器壳体中，所述电连接线缆从所述传感器壳体(120)中引导出来，所述弯曲限制元件构造用于限制所述连接线缆(130)的直接在所述连接线缆(130)从所述柱形传感器壳体(120)中引出的引出区域中的曲率半径(R)。

摘要： 本发明实施例提供一种高转速电机的储油机构和高转速电机，属于轴承润滑领域。所述储油机构包括：减速器前半壳(1)，卡接于电机(2)的前端，且所述减速器前半壳(1)内设置有用于供所述电机(2)的转子穿过的孔洞(10)，所述孔洞(10)远离所述电机(2)的一端向内凹陷以形成用于容纳所述电机(2)的第一轴承(20)的第一轴承室(11)；前轴承挡油板(3)，与所述第一轴承室(11)的底部连接，所述前轴承挡油板(3)用于与所述第一轴承室(11)形成第一储油槽(30)。该储油机构可以保证轴承处于润滑的状态，避免轴承干磨损害。

摘要： 本发明提供一种服务器风扇转速手动调节装置及风扇转速调节方法，属于风扇转速控制技术领域，所述装置包括信号处理单元；信号处理单元连接有风扇转速手动调节单元、显示单元以及接口单元；接口单元与BMC连接；风扇转速手动调节单元，用于输入手动风扇转速调整信号；信号处理单元将手动风扇转速调整信号通过接口单元发送给BMC；BMC接收到手动风扇转速调整信号后，将风扇转速调控方式调整为手动调节模式，并通过调节PWM信号的占空比，改变风扇转速；BMC接收风扇的TACH信号，通过接口单元向信号处理单元返回，再通过显示单元显示风扇转速。本发明不影响服务器寿命的前提下，减小风扇转速及服务器噪声，保证测试及维护环境良好。

摘要： 本发明提供了一种风扇转速控制系统、风扇转速控制方法以及工程机械，其中，风扇转速控制系统包括：第一液压马达及风扇，第一液压马达适于驱动风扇转动；冷却泵，冷却泵通过第一管路与第一液压马达连接；第一换向阀，第一换向阀适于与动臂油缸或者斗杆油缸连接，并且第一换向阀的回油口通过第二管路与第一管路连通；开关结构，设置在第二管路上；控制装置，控制装置与冷却泵和开关结构均连接。上述结构能够利用动臂和斗杆下降时产生的高压油对第一液压马达提供动力，并辅助驱动风扇转动，从而起到了节能的效果。

摘要： 永磁同步电机高转速下转子初始位置和转速检测方法，属于电机控制技术领域。本发明针对传统零电压矢量脉冲法在转子初始位置和转速的检测中依赖电机参数的问题。包括对永磁同步电机数学模型施加第一个零电压矢量脉冲，计算获得第一个脉冲零点处转子实际位置角；再在第二个选定时间点施加第二个零电压矢量脉冲，获得第二个脉冲零点处转子实际位置角；进一步计算获得第一阶段转子转速；同理获得第三个脉冲零点处转子实际位置角；在此基础上获得第二阶段转子转速；根据前两阶段转子转速确定选定投切时间点的转子转速；再由第二和第三个脉冲零点处转子实际位置角确定选定投切时间点的转子实际位置角。本发明可脱离开电机参数获得转子初始位置和转速。

摘要： 本申请提供了一种基于转速预测的转速控制方法、系统、设备及计算机介质，检测当前发动机的转速；当转速小于第一转速阈值且处于转速持续下降时，通过第一PI参数得到当前时刻的第一扭矩值；当转速小于第一转速阈值且处于转速持续上升时，通过使扭矩均匀上升/下降至标定扭矩值得到当前时刻的第二扭矩值；当转速大于第二转速阈值且处于转速持续上升时，通过第二PI参数得到当前时刻的第三扭矩值；当转速大于第二转速阈值且处于转速持续下降时，通过使扭矩均匀上升/下降至标定扭矩值得到当前时刻的第四扭矩值；根据第一扭矩值、第二扭矩值、第三扭矩值以及第四扭矩值进行电机转速控制；本申请兼顾掉速、超调现象同时，兼顾控制恢复过程的震荡现象。