横向变形
横向变形的相关文献在1978年到2022年内共计189篇,主要集中在公路运输、建筑科学、金属学与金属工艺
等领域,其中期刊论文105篇、会议论文15篇、专利文献73254篇;相关期刊87种,包括西南科技大学学报、岩石力学与工程学报、航空兵器等;
相关会议15种,包括第十六届全国纤维混凝土学术会议、中国施工企业管理协会岩土锚固工程专业委员会第23次全国岩土锚固工程学术研讨会、第七届中日盾构隧道技术交流会等;横向变形的相关文献由532位作者贡献,包括张士川、李杨杨、江宁等。
横向变形—发文量
专利文献>
论文:73254篇
占比:99.84%
总计:73374篇
横向变形
-研究学者
- 张士川
- 李杨杨
- 江宁
- 陈绍杰
- 冯帆
- 刘奇
- 尹大伟
- 汪锋
- 潘海洋
- 蒋邦友
- 赵金海
- 马俊彪
- 刘鹏
- 孔贺
- 孙熙震
- 张保良
- 张冬梅
- 徐涛
- 王学武
- 马波
- 刘杰
- 沈玺
- 黄宏伟
- A.C.范德哈姆
- A·W·怀特
- A·维辛斯基
- B.G.默里
- HUANG Hongwei
- N.S.W.登哈克
- R·N·萨耶
- T·M·西贝尔斯基
- 乔升访
- 乔卫青
- 于振民
- 任万敏
- 俞佳炜
- 兰孝连
- 冷政
- 刘小林
- 叶韬
- 吴有生
- 吴深毅
- 周岳
- 周群
- 唐孟雄
- 唐文彬
- 唐朝晖
- 唐辉明
- 季敏
- 季璇
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康志磊;
郭蒲;
文小勇;
姚霖;
张鹏翔;
王海军
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摘要:
目前针对油气井完井管柱振动的研究没有考虑气体诱发管柱横向和纵向耦合情况,而实际管柱与管内流体存在横向和纵向的相互影响。为此,对完井管柱系统流固耦合振动响应进行初步分析和探索,建立了气井完井管柱流固耦合模型,编制了相应的Fortran程序,并结合华北油田某完井管柱现场数据,讨论了产气量、井口压力和气体密度等参数对管柱振动特性的影响。研究结果表明:在开阀门的瞬间,完井管柱产生剧烈振动,随着产出气体压力逐渐稳定以及管柱自身的刚度具有抵抗变形的能力,管柱的振动呈现逐渐衰减的趋势;随着产气量的增加或井口压力的降低,气体对管柱的作用力增大,管柱振动产生的变形增大;当气体密度增加时,管柱与气体之间的摩擦耦合作用加剧,管柱振动增强。研究结果对于降低完井管柱的振动和保护管柱安全具有重要意义。
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牟公羽;
张冬梅
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摘要:
针对盾构隧道横向大变形注浆治理长期效应机理尚不明确的问题,结合上海地铁注浆治理案例,考虑水土耦合效应,利用虚拟膨胀应力法对不同注浆方式进行了数值模拟,揭示了固结期间的超孔隙水压力消散机理和隧道变形机理,得到超孔隙水压力消散对注浆长期效率的影响规律。研究发现,超孔隙水压力的消散分为局部超孔压力扩散和整体超孔隙水压力下降两种模式,不同消散模式对隧道变形的影响不同。隧道横向变形恢复量在固结初期较为稳定,随着超孔隙水压力下降,固结10~30 d后隧道变形恢复量进入快速回弹阶段,约100 d后逐渐减速达到稳定。注浆产生的超孔隙水压力分布模式是影响注浆长期效率最显著的因素。因此,通过改进注浆方法以改善注浆产生的超孔隙水压力分布,能有效提高隧道横向变形注浆治理的长期效果。
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王清海
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摘要:
为深入研究载机在全包线发射条件下的导弹分离安全性,针对一种新型的双平行四边形弹射构型,采用基于ABAQUS和ADAMS的联合多柔体发射动力学仿真方法,得到导弹分离速度、角速度、过载、关键部件的动态载荷及弹架系统横向变形量。仿真结果表明,横向过载对弹架分离安全性、武器与载机的结构相容性有重大影响,并在此基础上提出一种优化弹架系统横向变形量的方法。
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王清海
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摘要:
为深入研究载机在全包线发射条件下的导弹分离安全性,针对一种新型的双平行四边形弹射构型,采用基于ABAQUS和ADAMS的联合多柔体发射动力学仿真方法,得到导弹分离速度、角速度、过载、关键部件的动态载荷及弹架系统横向变形量.仿真结果表明,横向过载对弹架分离安全性、武器与载机的结构相容性有重大影响,并在此基础上提出一种优化弹架系统横向变形量的方法.
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张博;
谢路;
申启华
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摘要:
在沿海围垦区内,由于近海处和远海处的湿度不一,随着时间的推移,湿度场变化将导致土体失水收缩不均,道路路基由于约束的存在,土基内部将产生不均匀的拉应力和拉应变,进而导致道路开裂破坏,使用寿命减少.基于湿度应力场与温度应力场的相似性,采用ABAQUS有限元分别计算在变湿度场下土基的横向变形,并将其耦合到路基之中从而计算出路基的横向拉应力和拉应变.结果表明:在经过5年的干湿循环后,路基路面结构在变湿度应力场中产生较大的横向附加应力,并且在各结构层的横向附加最大拉应力接近各结构层材料的容许应力强度.
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展旭和;
张涛;
金泰木;
罗俊;
王开云
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摘要:
在轨条纵向力、钢轨初始弯曲和线路横向抗力作用下,无砟轨道无缝线路钢轨可能以碎弯形式产生一定的横向变形,危害行车安全.本文通过建立CRTSⅠ型双块式无砟轨道无缝线路有限元模型,考虑等效升温幅值引起的钢轨纵向力,分析了钢轨碎弯影响因素及作用规律.结果表明:不同初始弯曲线形均存在最不利波长,复曲线形初始弯曲容易使钢轨产生更大的横向变形;正弦曲线形初始弯曲的横向位移幅值会随着初始弯曲半波数的增加而增大;养护维修过程中在防止扣件扣压力损失过多的同时,还应避免横向刚度不均匀分布造成轨道几何形位超限.
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张君
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摘要:
为研究既有地铁新增换乘通道开挖对周边结构影响,在模拟换乘通道的开挖过程时,考虑到该过程分为竖井的开挖、竖井通道的开挖及换乘通道的开挖,选用ANSYS软件分别对各个工序进行数值模拟,从横向和纵向分别分析换乘通道开挖到不同时间段时的施工过程对既有地铁结构与轨道的影响,得出其变形的规律,为换乘通道开挖提供变形控制标准.结果表明:换乘通道开挖会扰动既有地铁的车站、出入口及区间结构与轨道结构的受力状态,导致地铁结构及轨道产生竖向变形和横向变形.既有地铁结构、轨道结构的最大竖向变形值和横向变形值在允许范围之内,满足风险等级要求.
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杜威;
王志宏;
王占军
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摘要:
选择合理的止水布置位置可有效保证坝体稳定性,且有利于施工,目前相关研究较少.金沙江某河床式水电站溢流坝段左临厂房机组段,边墩两侧止水位置不同,边墩两侧受力条件较复杂,为此,进行不同横缝止水结构布置设计,并通过对不同横缝止水布置下的三维有限元计算结果进行对比分析,研究横缝止水布置对溢流坝段关键部位横向变形的影响,确定了该坝段合适的宽度,优化了横缝止水布置型式,可供类似工程设计提供参考.
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SANG Yunlong;
桑运龙;
SHI Gang;
师刚;
ZHANG Peng;
张鹏;
LIU Xuezeng;
刘学增
- 《第十六届海峡两岸隧道与地下工程学术与技术研讨会》
| 2017年
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摘要:
以上海9号线地铁为研究背景,通过开槽的方法模拟管片环向接头,展开室内相似模型试验,研究外部荷载作用下通缝拼装管片的裂缝分布规律、位移与土压力变化情况,进而分析管片的横向变形特征及其与土压力的对应关系,并提炼结构破坏时的横向变形评价指标.研究表明,地表垂直荷载作用下,1)裂缝主要集中于环向接头薄弱面、封底跨中内侧;2)底部垂直土压力最大,顶部次之,两侧水平土压力为顶部垂直压力的1/2;3)随拱顶土压力增加,管片竖直压缩量、水平拉伸量线性增加,而椭圆率则线性降低;4)管片结构破坏时,横向变形评价指标为:竖直压缩量为81.8mm,水平拉伸量为71.6mm,椭圆率为0.97.
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李攀;
万灵;
王二中
- 《第十五届海峡两岸隧道与地下工程学术与技术研讨会暨中国土木工程学会隧道及地下工程分会建设管理与青年工作委员会2016年会》
| 2016年
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摘要:
隧道结构健康与隧道横向变形密切相关.采用三维激光扫描技术对运营期盾构隧道段(含联络通道)进行全空间变形检测,通过数据处理获得每环隧道横断面全周变形值,结合现场勘察隧道裂缝、错台、渗漏水等病害情况,分析隧道横向变形与隧道结构性能的关系.研究表明:运营期隧道结构变形模式为斜鸭蛋形;在盾构隧道长轴(或短轴)变形量小于0.3%D(椭圆度小于0.6%)时,隧道无渗漏、管片无破坏及错台现象;在盾构隧道长轴(或短轴)变形量大于0.3%D但小于1%D(椭圆度大于0.6%但小于1%)时,隧道逐渐出现渗漏、管片破坏、错台等病害;在盾构隧道长轴(或短轴)变形量大于1%D(椭圆度大于1%)时,隧道出现大量渗漏浆、管片破坏及错台现象.研究成果对于制定隧道检测计划、完善隧道设计规范中的相关规定等有一定的参考价值.
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- 《中国硅酸盐学会房屋建筑材料分会2008年学术年会》
| 2008年
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摘要:
本文分析了横向变形和压折比两种方法表征苯丙乳液和EVA乳胶粉水泥砂浆韧性的差异。两种聚合物均改善了水泥砂浆的韧性,苯丙乳液的效果更显著。尽管横向变形量和压折比都可以表征苯丙乳液水泥砂浆的韧性,但是两者的适应范围不尽相同;在EVA掺量有限时,压折比不能真实反映EVA乳胶粉水泥眇浆的变形能力。
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沈玺
- 《中国土木工程学会城市轨道交通分会勘察与测量专业委员会第五次全体会议暨五周年纪念大会》
| 2017年
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摘要:
随着地铁周边基坑工程的不断增多,基坑施工对地铁运营安全的影响问题越来越凸显.因此,合理分析基坑降水、开挖等工程活动对隧道变形的影响程度很有必要.本文基于上海某临近地铁基坑工程,采用Midas GTS NX建立流固耦合有限元分析模型,模拟了工程降水、回灌和基坑开挖对隧道沉降和收敛的影响.分析结果表明,该流固耦合分析模型能很好的模拟基坑工程活动对地铁隧道变形的影响;地铁侧向基坑开挖会造成地铁隧道横向变形,并且当基坑开挖深度小于隧道埋置深度时,地铁隧道将出现上抬现象.
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ZHU Qian;
朱倩;
GAO Dan-ying;
高丹盈;
LIU Jie;
刘杰;
WANG Dong;
王东
- 《第十六届全国纤维混凝土学术会议》
| 2016年
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摘要:
通过劈拉变形试验,研究了钢纤维体积率(0%,0.5%,1%,1.5%,2%)和再生骨料取代率((0%,30%,50%,100%)对钢纤维再生混凝土劈拉变形与强度的影响.结果表明,钢纤维再生混凝土劈拉强度随再生骨料取代率增加而增大,但取代率过大时劈拉强度反而降低,再生骨料取代率为30%、50%时劈拉强度最高,且再生骨料取代率为30%时劈拉韧性最好,其吸收能量约为其它取代率的1.6倍,其它取代率(0%、50%、100%)时钢纤维再生混凝土劈拉韧性基本相同.峰值劈拉荷载、横向变形、劈拉韧性和劈拉强度均随着钢纤维体积率的增加而增大.基于试验结果,提出了考虑纤维特征参数和再生骨料取代率影响的劈拉强度的计算模型.
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ZHAI Wuzhou;
翟五洲;
ZHANG Dongming;
张东明;
HUANG Hongwei;
黄宏伟;
ZHANG Jie;
张洁
- 《2016中国隧道与地下工程大会(CTUC)暨中国土木工程学会隧道及地下工程分会第十九届年会》
| 2016年
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摘要:
随着软土地区运营地铁隧道服役时间增长,各种原因导致的隧道结构损坏严重威胁着盾构隧道的结构安全.本文以上海地铁某区间隧道突发地表堆载引起隧道横向大变形事故为背景,采用数值模拟方法,模拟已变形盾构隧道施筑芳纶布加固和钢板加固过程,对比两种方法的单独加固效果和适用条件.在此基础上,建立"芳纶布—钢板"综合加固的数值模拟方法,并对其加固效果进行讨论.研究证明,地表堆载作用致隧道横向变形变形呈显著的非线性发展趋势;钢板加固对隧道横向抗变形能力的提高程度约为芳纶布加固的4.5倍;对于已发生横向变形的隧道,采用"芳纶布-钢板"综合加固方法能够有效控制结构横向变形的继续发展.在相同荷载条件下,相比于未加固隧道,"芳纶布-钢板"综合加固能够减小约60%的隧道水平收敛变形.
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柳飞;
吴炼石
- 《中国施工企业管理协会岩土锚固工程专业委员会第23次全国岩土锚固工程学术研讨会》
| 2014年
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摘要:
本文以北京地铁邻近的基坑工程为基础,通过数值计算和第三方监测数据,研究基坑的开挖对邻近既有地铁结构的影响.结果表明,邻近地铁新建基坑的开挖会对既有地铁结构产生影响,靠近基坑的部位影响最大,利用数值计算方法可得出不同施工阶段既有结构的变化规律,但现场实测数据小于数值模拟数值,且其竖向变形和横向变形规律与数值模拟结果不尽相同,这与新建基坑现场水文地质条件和施工情况的复杂性及结构本身的特性有关.邻近地铁新建基坑的开挖会对既有地铁结构产生影响,靠近基坑的部位受影响最大。利用数值计算方法可得出不同施工阶段既有地铁结构的变化规律,且随着新建基坑与既有结构竖向净距的减小,结构的竖向变形和横向变形增大。现场实测数据小于数值模拟数值,竖向变形和横向变形不随新建基坑与既有结构竖向净距的减小而增大,这与新建基坑现场水文地质条件和施工情况的复杂性以及结构本身的特性有关。
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丰军华;
刘玉君;
姜福茂;
李瑞
- 《2012中国大连国际海事论坛》
| 2012年
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摘要:
利用非线性有限元方法,针对8筋板的中型底板结构进行了焊接数值模拟分析.采用8节点六面体单元建立了疏密过渡的有限元模型,运用了精度较高的双椭球热源模型以及生死单元的方法,模拟得到了不同焊接顺序下多筋板底板结构焊接残余应力和变形的分布情况,并对结果进行了分析.结果表明,每个筋板两侧的焊缝采用先焊接一则再焊另一侧的方法,与传统的双面角焊缝同时焊接的方法相比,可以减小横向收缩量近8%,减小纵向残余应力的峰值12%左右;每个筋板的两条角焊缝采用反向焊接比同向焊接的方法得到的横向变形和纵向残余应力均有所降低;所有筋板的相同侧同时焊接可以明显减小底板的横向收缩量和纵向残余应力峰值.
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顾丽江;
张冬梅
- 《第八届全国土木工程研究生学术论坛》
| 2010年
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摘要:
随着盾构隧道服役时间的增加、服役环境日益复杂,运营隧道的纵向和横向均出现不同程度的变形,对运营安全的影响日益突出,本文将针对这一问题对盾构隧道衬砌结构横向受力和变形性能评价指标展开研究,为隧道的维护提供技术支撑。影响运营隧道受力和变形的因素很多,如隧道周围介质特性、荷载水平等,论文根据沿海软土地区的土性特点,考虑隧道水平向和竖向荷载比不同,土层抗力不同,以及不同荷载水平条件下,分析横向变形、混凝土应力、螺栓受力、纵缝张开之间的发展规律。在此基础上,建立隧道直径变化量与混凝土应力、螺栓受力、纵缝张开量之间的对应关系,并以混凝土应力、螺栓受力、纵缝张开量为控制指标,以直径变化量(ΔD, D为隧道外径)对盾构隧道衬砌结构受力和变形性能进行评价。结果表明:ΔD为15.0~22.4mm时,衬砌混凝土达强度设计值;ΔD为54.7~64.6mm时,密封垫逐渐进入失效阶段,将产生渗漏现象;ΔD 为60.7~71.7mm时,螺栓达到应力屈服;ΔD为100.7~121.0mm时,螺栓应力达到极限强度。