桩端阻力
桩端阻力的相关文献在1987年到2022年内共计404篇,主要集中在建筑科学、公路运输、水利工程
等领域,其中期刊论文336篇、会议论文36篇、专利文献204072篇;相关期刊186种,包括城市建设理论研究(电子版)、吉林建筑工程学院学报、西部探矿工程等;
相关会议30种,包括第十届全国桩基工程学术会议、第二届湖北省土木工程专业大学生科技创新论坛、全国建筑工程勘察科技情报网华北站2008年年会等;桩端阻力的相关文献由855位作者贡献,包括白晓宇、张明义、王永洪等。
桩端阻力—发文量
专利文献>
论文:204072篇
占比:99.82%
总计:204444篇
桩端阻力
-研究学者
- 白晓宇
- 张明义
- 王永洪
- 戴国亮
- 闫楠
- 王幼青
- 龚维明
- 张鑫
- 金菊顺
- 周健
- 李雨浓
- 管金萍
- 亓宾
- 付宪章
- 佴磊
- 刘利民
- 刘杰
- 叶胜林
- 吴江斌
- 唐胡乐
- 彭柏兴
- 武登辉
- 江娟
- 牟洋洋
- 王卫东
- 王明恕
- 王磊
- 王端端
- 等
- 苏玉玺
- 范世英
- 赵庆亮
- 闫兵
- 陈佃浩
- 陈小钰
- 陈平
- 万军
- 付贵海
- 倪振强
- 关湃
- 刘俊伟
- 刘俊龙
- 刘兴杰
- 刘占民
- 刘润
- 刘胜楠
- 刘贵强
- 刘雪颖
- 叶建忠
- 吴景健
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谢红华
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摘要:
引言。基桩作为地下结构设施的一部分,具有较大的隐蔽性,且对于工厂预制好的PHC管桩(即预应力高强度混凝土管桩),开口桩的土塞效应对桩端阻力的影响很小,故其在工程建设中被广泛应用。但由于许多工程项目侧重经济效益,没有加端头铁板,使其难以运用常规的检测手段进行桩长检测。
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夏朋
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摘要:
桥梁最为社会中最常见的交通建筑之一,同时,也是道路网络中的重要组成部分。文章以某道路桥梁建设工程实例为基础对原位检测等问题进行深入的研究,根据桥桩所处区域的地质条件、水文条件确定桥桩基础的技术参数,介绍相应的取值方法,由此计算出桩侧摩擦阻力与桩端部位的阻力。
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黄棁;
刘开富
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摘要:
通过开展单桩模型试验,研究竖向循环荷载下荷载水平、侧向压力等因素对单桩侧摩阻力及端阻力的影响。试验结果表明,增加侧向压力提高了桩侧摩阻力,尤其荷载较小时能有效减小桩的沉降,当荷载水平较高时,大循环次数下的桩侧摩阻力会出现弱化;桩端阻力随着循环荷载的增加而增大,且荷载较小时侧向压力对端阻发挥影响更加明显。大次数的循环加载下桩侧摩阻力和桩端阻力的发挥特性会受到荷载水平、桩侧土体压力等因素的影响。
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摘要:
技术内容灌注桩后注浆是指在灌注桩成桩后一定时间,通过预设在桩身内的注浆导管及与之相连的桩端、桩侧处的注浆阀以压力注入水泥浆的一种施工工艺。注浆目的一是通过桩底和桩侧后注浆加固桩底沉渣(虚土)和桩身泥皮,二是对桩底及桩侧一定范围的土体通过渗入(粗颗粒土)、劈裂(细粒土)和压密(非饱和松散土)注浆起到加固作用,从而增大桩侧阻力和桩端阻力,提高单桩承载力,减少桩基沉降。
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李雨浓;
曹锦楼;
王立伟;
曹海莹
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摘要:
为了研究静压桩在饱和黏土中的沉桩端阻力,利用球孔扩张理论推导出极限桩端阻力的计算公式,并通过室内模型试验测量出不同深度桩端阻力的数值.结果表明,静压沉桩过程中桩端阻力随着压桩深度先是呈快速增长,之后渐渐变缓且趋于平稳.极限桩端阻力的理论值是随着桩体半径呈二次曲线增长的,随着土体粘聚力的增大而增大,也随着内摩擦角的增大而变大.经对比分析可知,对于长桩采用本文理论方法所求得的极限端阻力计算值更贴近沉桩终止时的实测值.
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焦清杰
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摘要:
为促进桩端持力层整体强度得以充分发挥,进一步提高后压浆钻孔灌注桩单桩承载力,本文依托温州市域铁路S1线灵昆车辆段上盖开发工程进行桩端后压浆技术应用研究,对比分析压浆试桩与未压浆试桩试验检测结果,结合桩端内力测试与载荷试验Q-S曲线特征,综合研究后压浆灌注桩承载性能,并对桩端后压浆技术提高单桩承载力作用机理进行探讨。试桩检测结果表明:后压浆技术可提高桩端持力层桩端阻力约43%,提高单桩桩基承载力约30%,可有效减少桩基沉降,显著节约工程造价。
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李智平;
张红;
龙建辉
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摘要:
针对传统灌注桩基础施工过程中产生沉渣影响桩基承载力发挥的问题,提出用荷载传递性状现场测方法,对单桩极限承载力、桩端阻力和桩端侧摩阻力受沉渣影响的机理。试验结果表明:桩的破坏形式受到沉渣厚度的影响,沉渣厚度大,桩破坏形式为刺入破坏;沉渣厚度小,桩破坏形式为桩端土压缩变形。相同桩顶荷载条件,沉渣厚度与桩顶沉降量成正比,与单桩极限承载力成反比。当沉渣厚度较大时,端阻最大损失可达80%,侧阻损失可达70%,压密后,桩端阻力慢慢的接近正常桩。处理沉渣的有效方式为反循环清渣工艺结合桩底高压注浆工艺。
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焦清杰;
富志根;
何欧;
高永光
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摘要:
桩底复合式后压浆技术工作原理是通过在桩底设置储浆胶囊腔,进行“开式—闭式—开式”三次后压浆,闭式注浆时储浆胶囊膨胀对桩底地层进行挤密,从而大幅度提高桩底周围地层的强度和桩基承载力。依托温州市域铁路S1线灵昆车辆段上盖开发工程进行桩底复合式后压浆技术应用研究,试桩检测结果表明,复合式后压浆技术可提高桩基承载力约70%,显著节约工程造价。
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刘自标
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摘要:
文章以淤积区预应力混凝土现浇连续梁桥的两根工程桩为研究对象,通过现场的自平衡试验,获得入海口淤积土地质条件下桩轴力、侧摩阻力、桩端阻力以及极限承载力的相关数据,研究了桩基在淤积土层的轴力和侧摩阻力的发挥情况,为以后同种地质情况下自平衡试桩提供可靠的依据。结果表明:试桩的轴力变化趋势是平衡点处最大,沿着土层逐渐减小;摩阻力随着荷载的增大而逐渐增大,淤积土层的摩阻力很小,几乎发挥不了承载能力,仅占侧摩阻力承载的3%~5%;桩端反力所能提供的承载能力很小,桩侧摩阻力提供主要的承载能力。
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黄学明
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摘要:
某变电站工程桩基础选用钻孔灌注桩,为了研究钻孔灌注桩的承载特性及在本工程的适用性,共设计了1组(共3根)试桩进行了单桩竖向抗压静载试验和桩身应力测试等试桩试验工作,获得钻孔灌注桩在竖向抗压荷载作用下单桩极限承载力,桩周土各土层的极限侧阻力、极限端阻力等参数。
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WANG Fei;
王非;
ZHOU Tong-he;
周同和;
GUO Yuan-cheng;
郭院成;
QIAN Hui;
钱辉
- 《第十三届全国桩基工程学术会议》
| 2017年
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摘要:
通过后注浆方法,泥皮、沉渣固化后的灌注桩承载力与桩周、桩端一定范围内原状土的土性、状态、强度等指标的关联性更加密切,泥皮和沉渣厚度对桩侧阻力、桩端阻力的影响减弱.通过理论计算与工程实测资料的对比,研究了国内外注浆桩承载力计算方法的特点,影响计算结果的因素,分析了桩侧阻力与桩端阻力的影响因素和发挥系数、桩端阻力对桩侧阻力发挥系数的贡献、量值.结果表明,以现场静探或标贯实测成果、土的无侧限抗压强度等指标确定桩侧阻力、桩端阻力,引入发挥系数的计算方法,受人为因素和经验影响小,计算精度高;研究成果具有较好的技术经济效益,可供研究、相关标准编制和工程设计参考.
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MA Tao;
马涛;
LIU Yulei;
刘玉雷
- 《2017“电力土建转型与发展”学术交流会》
| 2017年
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摘要:
为进一步深入了解和掌握国际标准,针对灌注桩极限承载力,从计算公式、参数取值和安全系数等方面,对比分析了我国《建筑桩基技术规范》(简称《桩规》)、美国《Foundation Engineering Handbook》(简称《FEH》)规范和孟加拉《BANGLADESH NATIONAL BUILDING CODE》(简称《BNBC》)的异同;通过比较发现,中美孟规范承载力计算公式较为统一;三者在侧摩阻力与桩端阻力取值方式上存在一定差异;安全系数取值方面,《FEH》与《BNBC》均大于《桩规》;最后依据实际工程算例结果可知,美标的设计结果更偏于保守.
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李冬泉;
郭志
- 《2016年全国工程勘察学术大会》
| 2016年
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摘要:
针对大型炼化设备结构高耸、荷载大、对沉降敏感、易倾覆的特点,结合河北平原中部冲积、湖积地层情况,分析DX挤扩灌注桩的应用效果.通过现场单桩竖向极限承载力载荷试验,判定桩的竖向抗压极限承载力和沉降量,分析桩的荷载传递机理,并对DX挤扩灌注桩的侧阻力、桩端阻力的分配和发展规律进行研究.
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WANG Weidong;
王卫东;
WU Jiangbin;
吴江斌;
NIE Shubo;
聂书博
- 《第四届建筑结构基础理论与创新实践学术论坛》
| 2016年
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摘要:
武汉中心大厦建筑总高度438m,基底压力不小于1000kPa,现场开展了桩径为1000mm、桩长64.0~68.0m、以微风化泥岩为桩端持力层的4根嵌岩桩承载能力的静载试验,并对桩身轴力与变形进行了量测.试验结果表明:3根桩(试桩STZ1、STZ2、STZ2A)的荷载-沉降曲线为缓变型,1根桩(试桩STZ1A)受桩端沉渣影响,其荷载-沉降曲线为陡降型.最大荷载作用时各试桩的桩顶沉降25.14~33.7mm,桩端沉降0.8~3.2mm,桩身压缩量占桩顶沉降量90%以上,呈现超长桩特征.超长软岩嵌岩桩的侧摩阻力发挥特性与非嵌岩超长桩的侧摩阻力发挥特性有较大差异.4根试桩的端阻比介于19.8%~28.1%.软岩嵌岩桩实测桩端阻力高于岩石单轴抗压强度,采用JGJ94-2008《建筑桩基技术规范》中的方法计算将低估其实际承载力.静载试验结果为本工程超长软岩嵌岩桩设计提供了依据,同时可为武汉地区超长软岩嵌岩桩实践与理论研究提供参考.
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