桩侧摩阻力

摘要： 用有限元软件ABAQUS对室内模型开展数值模拟并进行对比验证,研究了倾角α=0°、5°、8°、12°,桩间距l=2.5d、3.0d、4.0d、5.0d、6.0d时,倾斜、竖直群桩在竖直分级加载情况下的荷载-沉降(Q-S)曲线、桩侧摩阻力q、桩身竖直位移U及弯矩M变化特性。结果表明:当竖直荷载Q较小时,倾斜群桩的Q-S曲线呈现线性状态,并随着Q值的增大逐渐由线性向非线性转换,Q值越大,非线性表现越明显。桩侧摩阻力q与Q呈非线性关系;相同Q值下,倾斜桩基桩侧摩阻力q的工作性能不同于竖直桩基的。竖直桩基中,有U_(中桩)>U_(边桩)>U_(角桩),竖直位移差随着桩间距l的增大而减小;倾斜桩基中,当l较小时,有U_(角桩)

摘要： 在陕北地区开展钻孔灌注桩单桩竖向抗压静载荷试验和桩身轴力测试试验,试验结果表明:试验桩在上部荷载作用下,桩土体系仍然在弹性工作范围内,未进入破坏状态,仍然具有较大的承载潜力;试桩区的单桩竖向抗压极限承载力取值为12333 kN,单桩竖向抗压承载力特征值6166.5 kN,考虑综合因素,建议工程区的单桩竖向抗压极限承载力取值为10000 kN,单桩竖向抗压承载力特征值取值为5000 kN;试桩的侧摩阻力表现出自上而下逐步发挥的特征,在土层性质相近时,侧摩阻力变化较小,反之则变化明显;试桩的桩侧摩阻力与桩端阻力异步发挥,互相耦合,桩端阻力占总荷载的百分比随荷载增加而变大,但是桩端阻力分担比仅在2.27%~12.46%之间,表现出明显的摩擦桩特征。

摘要： 通过开展单桩模型试验,研究竖向循环荷载下荷载水平、侧向压力等因素对单桩侧摩阻力及端阻力的影响。试验结果表明,增加侧向压力提高了桩侧摩阻力,尤其荷载较小时能有效减小桩的沉降,当荷载水平较高时,大循环次数下的桩侧摩阻力会出现弱化;桩端阻力随着循环荷载的增加而增大,且荷载较小时侧向压力对端阻发挥影响更加明显。大次数的循环加载下桩侧摩阻力和桩端阻力的发挥特性会受到荷载水平、桩侧土体压力等因素的影响。

摘要： 针对传统灌注桩基础施工过程中产生沉渣影响桩基承载力发挥的问题,提出用荷载传递性状现场测方法,对单桩极限承载力、桩端阻力和桩端侧摩阻力受沉渣影响的机理。试验结果表明:桩的破坏形式受到沉渣厚度的影响,沉渣厚度大,桩破坏形式为刺入破坏;沉渣厚度小,桩破坏形式为桩端土压缩变形。相同桩顶荷载条件,沉渣厚度与桩顶沉降量成正比,与单桩极限承载力成反比。当沉渣厚度较大时,端阻最大损失可达80%,侧阻损失可达70%,压密后,桩端阻力慢慢的接近正常桩。处理沉渣的有效方式为反循环清渣工艺结合桩底高压注浆工艺。

摘要： 随着地下水位的变化及周边超大基坑的开挖,部分既有建筑基础出现不均匀下沉现象。桩端后注浆技术具有提高桩基承载能力、降低沉降值等优点,但对既有建筑结构较长的桩,其不仅提升了施工难度,还增加了工程成本。本文对既有建筑结构采用桩侧分级注浆法的施工工艺、作用机理等进行研究,分析桩侧注浆后桩侧摩阻力对结构承载力的影响。

摘要： 开展水泥-粉煤灰搅拌桩(CFMP)复合地基模型试验,分析应变片及土压力传感器的信号,探究加载过程中桩身及粉煤灰地基中的应力传递特性.结果表明:CFMP复合地基荷载沉降曲线为缓降型,CFMP复合地基的承载能力是粉煤灰地基的2.2倍;桩侧摩阻力沿桩身深度呈单峰分布,阻力峰值位于桩身中端;当桩顶荷载累加至1600 N时,桩侧摩阻力到达极限值,并随荷载增加出现侧摩阻力软化现象;当桩顶荷载达到800 N时,桩端持力层的作用凸显,桩端阻力比进入迅速上升期,CFMP呈现以承担桩侧摩阻力为主的受力性状.

摘要： 基于应力泡形虚土桩模型和考虑桩土界面初始临界摩阻力的改进双曲线模型,提出了一种可以考虑桩端应力扩散效应和桩土界面初始临界摩阻力影响的竖向受荷单桩沉降简化计算方法.首先,利用该计算方法分析讨论了模型参数对单桩沉降的影响程度,并给出了合理的取值范围;其次,将用该计算方法得到的结果与现场实测数据对比分析,验证了本文计算方法的合理性,并进一步分析研究了不同桩顶荷载作用下竖向受荷桩的桩身压缩与桩端土体沉降所占比重关系、桩身轴力分布规律以及桩侧摩阻力发挥特性等.本文的计算方法参数明确,应用简便,可以为桩基础设计提供更为准确的沉降值,具有广泛的工程应用前景.

摘要： 抗滑桩设计推力的计算是滑坡治理工程的关键,决定了治理工程的成败。在分析抗滑桩桩间土拱效应形成机理的基础上,推导了考虑桩间土拱效应的抗滑桩设计推力计算公式,并与常规设桩处的剩余推力进行对比,分析了滑面倾角、桩截面尺寸和桩间距对抗滑桩设计推力的影响。结果表明:随着滑面倾角的增大,设计推力曲线先为水平线,而后呈对称的抛物线形,而且存在使设计推力为0和最大值的滑面倾角;抗滑桩的设计推力随着桩高度的增大以直线形式单调减小,随着桩宽度的增大以抛物线形式单调增加,随着桩间距的增大而单调减小。最后,通过工程实例验证了基于桩间土拱效应的抗滑桩设计推力计算方法的合理性。

摘要： 为检验桥梁桩基础的承载能力,选取试桩开展静载试验,对桩身轴力、桩侧摩阻力、桩顶沉降量与桩身压缩量进行检测分析。分析静载试验结果,得出桩周土体没有达到极限状态,桩侧摩阻力承载力绝大部分桩顶荷载,桩身轴力随深度的增加总体呈现线性衰减,卸载后桩身残余变形量很小,说明桩侧摩阻力没有充分发挥,桩基承载能力还没有达到极限状态,尚存在较大的空间,桩基承载力满足要求。

摘要： 组合后压浆技术作为一种新型桩基技术,可有效改善传统单一桩端或桩侧压浆技术对桩基承载力增强效果不理想的问题。基于德龙烟铁路公铁立交工程项目展开组合后压浆试桩的自平衡静载试验,试验结果表明:组合压浆对灌注桩极限承载力增强作用明显,其中桩侧阻力增幅达102%,桩端阻力增幅达119%,桩顶沉降量可减少26%。组合压浆相较于单一的桩端压浆或桩侧压浆对桩侧阻力的增强效果更好,利用水泥浆液的填充渗透和挤密作用,有效强化桩端和桩侧土层的力学性质,通过桩端压浆产生的成拱效应及桩侧浆液上返,大幅提高桩侧阻力及桩端阻力。

摘要： 基坑开挖后的卸荷回弹会导致桩侧摩阻力减小,但这一影响仅局限于基坑底部一定深度范围内.在计算开挖后的桩侧摩阻力时,可将卸荷视为作用在坑底的均布上拔荷载.荷载作用在地表以下,土体附加应力应采用Mindlin应力解.定义基于Mindlin解计算开挖后桩侧摩阻力与开挖前变化为5％时的深度为开挖影响计算深度Hc,开挖深度和宽度对Hc的影响明显,土体内摩擦角的影响较小,而泊松比的影响可以忽略.据此推导出Hc计算公式.Boussin esq解求得开挖卸荷导致的竖向附加应力大于Mindlin解结果,但是随着深度增加,二者差异逐渐减小.分别针对216种不同的开挖深度、宽度和内摩擦角取值组合进行计算,结果表明,Hc范围内基于Mindlin解求得的桩侧摩阻力与基于Boussin esq解结果的比值ω最大为1.124,最小为1.001.工程实践中为偏于安全,可直接采用Boussin esq解进行桩侧摩阻力计算.

摘要： 本文以天津某大型深基坑工程钻孔灌注桩的试桩为实例,在桩身中埋设电阻应变式钢筋计与应变测环,分别采用频率仪与滑动测微计进行桩身应变测试.通过两种方法测试的分析与计算,确定桩侧摩阻力、桩端端承力等参数,得出各级荷载条件下,桩侧摩阻力的变化规律.

摘要： 依托长沙市万家丽高架桥桩基工程项目,对两根超长大直径旋挖钻孔灌注试验桩进行了自平衡测试基桩法静载试验研究,确定了试验桩的极限承载力、桩侧摩阻力和桩端阻力等参数,以及承载特性与位移之间的关系.分析了试验桩的承载性能及其主要控制因素,为桩基工程设计提供了依据.

摘要： 针对山西长治某拟建电厂的地质特点,本文对两种桩型——钻孔灌注桩和支盘桩在同一场地进行极限承载力的对比试验研究,讨论了单桩竖向承载力的静载荷试验,分析了桩侧摩阻力和桩端阻力的发挥性状.结果表明,在同等工程地质条件下支盘桩与钻孔灌注桩相比,在达到两种桩型的极限承载力条件下,支盘桩的单方承载力比钻孔灌注桩的单方极限承载力提高了37％,具有良好的经济效益.同时,本试验研究为该地区桩型的选用提供了原始资料.

摘要： 针对嵌岩桩只适用于完整和较完整岩体且往往被视为端承桩的情况,本文以贵州某地区嵌岩桩为研究对象,其持力层岩体均较破碎,通过桩基静载荷试验,分析嵌岩桩竖向承载力,探讨此类地质条件下嵌岩桩承载特性.研究结果表明,该区嵌岩桩桩顶荷载-位移曲线主要呈缓变型,沉降由桩身压缩控制,嵌岩段桩侧摩阻力发挥较好,且在同一岩性中因成分不同其值各有差异.根据经验参数计算及实测对比研究,得出实测嵌岩桩竖向承载力比计算值高出数倍.

摘要： 海洋桩基平台经常采用大直径超长桩,因为桩和锤的重量很大,在沉桩过程中经常发生溜桩现象.为了便于打桩控制,判断溜桩的深度是非常必要的.本文结合实际工程对溜桩的过程和发生机理进行了探讨,提出了在溜桩状态下桩侧摩阻力的计算方法，在砂土中建议采用别列柴策夫模式来计算桩端部环状基础的地基极限承载力，在此基础上，建立了判断溜桩范围的分析计算方法。针对南海某平台桩基沉桩过程中的溜桩问题进行了分析计算，验证了所提出的方法的合理性，可供桩基设计以及沉桩施工参考。

摘要： 本文依托昆明某超高层一体化咨询项目，在灌注桩上沿桩身安装多组钢筋应力计，获得了竖向抗压静载荷试验过程中各级荷载下的桩侧摩阻力，得出了较准确的桩基抗压承载力。此外，通过与勘察报告估算结果的比较分析，可以得到以下结论和经验:在试桩未破坏阶段，地下室范围内的桩周土阻力与加载量呈线性关系递增，且桩周土阻力约占总承载力的10%左右。应力应变测试结果表明，在试桩加载到破坏时，地下室范围内的桩周土阻力较上一级荷载时变化较小，桩周土阻力-竖向加载量曲线趋于平缓，桩周土阻力基本已发挥其效用，此时的桩周土阻力为地下室范围内的土体所能提供的最大侧摩阻力。钢筋应力计可用于桩周土阻力测试，能获得静载荷试验过程中各级荷载下的桩侧摩阻力，并能有效地对静载荷试验结果进行补充，得出较准确的桩基抗压承载力。此外，应力计价格便宜，测量精度较可靠，且可在试桩试验时同时进行测试，方便快捷。

摘要： 本文论述了静载试验在桃花峪黄河大桥桩基承载力检测中的应用，作者依据试验得出桩侧摩阻力的试验建议值，与地质勘察建议值一起分析研究。研究发现，黄河滩饱和欠固结粉砂或细砂侧摩阻力较小，勘察建议值应适当减小。黄河滩地表下约50 m以下的黏土透镜体或粉质黏土层，侧摩阻力测试值比规范值大许多，建议值应适当上浮。

摘要： 抗拔桩桩土位移剪切破坏可能存在两种状态:一是发生在桩土接触面上(预制桩),桩的极限抗拔力大小取决于桩土接触面的粘结摩阻力;二是发生在桩周一定距离的土体中(灌注桩、扩底抗拔桩),桩的极限抗拔力取决于桩周土体的抗剪强度.通过现场灌注桩竖向抗拔试验、桩土剪切破坏特性研究得出:当桩土间的抗剪强度大于桩周土体的抗剪强度时,剪切破坏发生在土体内,桩的极限抗拔力取决于桩周土体的抗剪强度,因而单桩极限抗拔力与桩长、桩径、地面附加荷载及土的力学参数(重度、黏聚力、内摩擦角)等诸多因素密切相关.结合现场试验、桩土位移剪切破坏特征、桩身内力传递及理论分析,推导了符合桩-土位移剪切破坏机理特征的计算模型和抗拔极限承载力方程,其计算结果与抗拔桩试验结果接近,说明了该理论模型的合理性.

摘要： 抗拔桩桩土位移剪切破坏可能存在两种状态:一是发生在桩土接触面上(预制桩),桩的极限抗拔力大小取决于桩土接触面的粘结摩阻力;二是发生在桩周一定距离的土体中(灌注桩、扩底抗拔桩),桩的极限抗拔力取决于桩周土体的抗剪强度.通过现场灌注桩竖向抗拔试验、桩土剪切破坏特性研究得出:当桩土间的抗剪强度大于桩周土体的抗剪强度时,剪切破坏发生在土体内,桩的极限抗拔力取决于桩周土体的抗剪强度,因而单桩极限抗拔力与桩长、桩径、地面附加荷载及土的力学参数(重度、黏聚力、内摩擦角)等诸多因素密切相关.结合现场试验、桩土位移剪切破坏特征、桩身内力传递及理论分析,推导了符合桩-土位移剪切破坏机理特征的计算模型和抗拔极限承载力方程,其计算结果与抗拔桩试验结果接近,说明了该理论模型的合理性.

摘要： 本发明公开了一种消除桩顶标高以上部分的侧摩阻力的双套管及试桩方法，包括一内套筒和一同轴套设于所述内套筒外的外套筒，所述外套筒的直径大于所述内套筒的直径，所述外套筒和所述外套筒之间形成一间隔空间，所述外套筒的底部和所述内套筒之间垫设有密封件。由于采用了本发明的一种消除侧摩阻力的双套管及试桩方法，实现了一种消除桩顶标高位置以上的侧阻力的双套管试桩结构及方法，排除桩顶标高位置以上的侧阻力对单桩竖向静载荷试验确定单桩竖向承载力特征值产生的影响，具有消除侧摩阻力效果好，结构简单，操作便捷，精度高的特点。

摘要： 本发明公开了一种消除桩侧负摩阻力的灌注桩施工方法，属于地基基础领域。该装置包括双层膜结构以及用于固定双层膜结构的连接结构；所述双层膜结构包括内层膜和外层膜，内层膜和外层膜均由连续的矩形膜层材料通过两侧对边重叠拼接成筒体形状，且在拼接位置通过所述连接结构对两侧对边的重叠部分进行连接固定；其中内层膜环绕包裹于灌注桩位于土体内的桩身段上，而外层膜环绕包裹于内层膜的外侧；内层膜和外层膜之间具有润滑填充层。在桩周土层产生的沉降超过基桩的沉降时，通过该装置可消除灌注桩桩侧负摩阻力所带来的危害，提高桩基竖向承载力。

摘要： 本发明适用于岩土工程领域，提供了一种桩体侧摩阻力测量装置、管桩内外芯侧摩阻力测量设备，该桩体侧摩阻力测量装置包括安装座和主梁，桩体侧摩阻力测量装置还包括固定组件，设置在安装座靠近主梁的一侧；加载组件，设置在固定组件的外侧；测量组件，设置在安装座靠近固定组件的一侧；通过固定组件将待测量的桩体进行夹持固定，通过加载组件对待测量的桩体水平或竖直方向施加荷载，通过测量组件对桩体内外芯的侧摩阻力进行测量并将测量的数据进行采集存储；本发明操作简便、使用方便，可单独施加竖向荷载、水平荷载，也可以施加组合荷载，并且在还原管桩原有形态的基础上能够对管桩的侧摩阻力进行实时监测。

摘要： 本发明公开了一种消除桩顶标高以上部分的侧摩阻力的双套管及试桩方法，包括一内套筒和一同轴套设于所述内套筒外的外套筒，所述外套筒的直径大于所述内套筒的直径，所述外套筒和所述外套筒之间形成一间隔空间，所述外套筒的底部和所述内套筒之间垫设有密封件。由于采用了本发明的一种消除侧摩阻力的双套管及试桩方法，实现了一种消除桩顶标高位置以上的侧阻力的双套管试桩结构及方法，排除桩顶标高位置以上的侧阻力对单桩竖向静载荷试验确定单桩竖向承载力特征值产生的影响，具有消除侧摩阻力效果好，结构简单，操作便捷，精度高的特点。

摘要： 本发明公开了一种消除桩侧负摩阻力的灌注桩施工方法，属于地基基础领域。该装置包括双层膜结构以及用于固定双层膜结构的连接结构；所述双层膜结构包括内层膜和外层膜，内层膜和外层膜均由连续的矩形膜层材料通过两侧对边重叠拼接成筒体形状，且在拼接位置通过所述连接结构对两侧对边的重叠部分进行连接固定；其中内层膜环绕包裹于灌注桩位于土体内的桩身段上，而外层膜环绕包裹于内层膜的外侧；内层膜和外层膜之间具有润滑填充层。在桩周土层产生的沉降超过基桩的沉降时，通过该装置可消除灌注桩桩侧负摩阻力所带来的危害，提高桩基竖向承载力。

摘要： 本发明公开了一种考虑次固结效应的吹填土单桩桩侧负摩阻力计算方法，其通过对场地吹填土进行一维次固结试验，获得孔隙比‑时间对数(e‑lgt)曲线，利用曲线拟合获得次固结系数及相应计算参数，计算任意时刻的次固结沉降量，获得桩侧负摩阻力中性点位置，并进一步计算得到总的桩侧负摩阻力。

摘要： 本实用新型公开了一种消除灌注桩桩侧负摩阻力的装置及其灌注桩，属于地基基础领域。该装置包括双层膜结构以及用于固定双层膜结构的连接结构；所述双层膜结构包括内层膜和外层膜，内层膜和外层膜均由连续的矩形膜层材料通过两侧对边重叠拼接成筒体形状，且在拼接位置通过所述连接结构对两侧对边的重叠部分进行连接固定；其中内层膜环绕包裹于灌注桩位于土体内的桩身段上，而外层膜环绕包裹于内层膜的外侧；内层膜和外层膜之间具有润滑填充层。在桩周土层产生的沉降超过基桩的沉降时，通过该装置可消除灌注桩桩侧负摩阻力所带来的危害，提高桩基竖向承载力。

摘要： 本发明公开了一种用于考虑桩侧摩阻力软化和强化的超长桩沉降计算方法，提出了同时考虑超长桩桩侧摩阻力软化及强化的荷载传递强化模型，建立了考虑桩身混凝土弹塑性的竖向荷载作用下超长桩的非线性计算方法。本发明采用上述的一种用于考虑桩侧摩阻力软化和强化的超长桩沉降计算方法，能够准确反映超长桩的实际受力性状，操作可行而且高效准确。

摘要： 本实用新型公开了一种水泥土复合桩侧摩阻力及桩土应力比的试验装置,涉及基础工程试验技术领域。包括箱体；箱盖；桩周土体设置于箱体内部，桩周土体内部设置有土压力盒；加载装置安装于箱体内部；预制内芯桩连接于桩周主体内；水泥土外芯连接于预制内芯桩和桩周主体之间；压力传感装置包括第一压力传感器和第二压力传感器，第一压力传感器设置于桩周土体和水泥土外芯之间；第二压力传感器设置于预制内芯桩和水泥土外芯之间。本实用新型可得知预制内芯桩‑桩周土体之间水泥土参与荷载传递的形式并计算桩土应力比。

摘要： 本实用新型涉及室内模拟桩周土受力状态的桩侧摩阻力试验装置，属于基础工程及地基处理领域，装置包括桩土作用机构、压力室加荷机构及数据采集机构，本实用新型以恢复桩周土在地层当中的实际应力状态为目的，通过两套液压装置对桩周土同时施加上覆土压力及水平侧压力，在桩顶竖向加载情况下，测量任意深度某一土层桩侧摩阻力的室内试验装置。测出桩侧摩阻力与桩身位移的关系曲线以分析桩侧摩阻力随桩身位移的发挥性能，准确得到任意深度土层的极限侧摩阻力值，解决现有工程实践设计中桩基侧摩阻力合理取值的问题，为桩基工程设计侧摩阻力取值提供重要参数依据。