框架-核心筒
框架-核心筒的相关文献在1999年到2022年内共计414篇,主要集中在建筑科学、经济计划与管理、园艺
等领域,其中期刊论文310篇、会议论文29篇、专利文献154307篇;相关期刊122种,包括城市建设理论研究(电子版)、房地产导刊、城市建筑等;
相关会议20种,包括第四届建筑结构抗震技术国际会议、第十七届全国工程建设计算机应用大会、第十六届全国混凝土及预应力混凝土学术会议暨第十二届预应力学术交流会等;框架-核心筒的相关文献由895位作者贡献,包括赵昕、安东亚、何军等。
框架-核心筒—发文量
专利文献>
论文:154307篇
占比:99.78%
总计:154646篇
框架-核心筒
-研究学者
- 赵昕
- 安东亚
- 何军
- 叶苑青
- 吴泉霖
- 方虎生
- 梁超群
- 苏恒强
- 董晓明
- 赖明宇
- 郑静红
- 陈星
- 黄佳
- 丁鲲
- 何浩祥
- 何荣
- 吕西林
- 张元坤
- 张风亮
- 方葆益
- 朱武卫
- 田鹏刚
- 赵阳
- 陆建勇
- 陈易飞
- 马壮
- 鲁正
- 克里斯蒂安·克雷兹
- 周定
- 姚正钦
- 姜世鑫
- 张学斌
- 张宇
- 张小良
- 张茹
- 张超
- 徐焱
- 施永芒
- 李增福
- 李怀翠
- 杨学林
- 王宝卿
- 王超
- 王震
- 瞿浩川
- 程俊婷
- 约瑟夫·施瓦兹
- 范重
- 钱德玲
- 陈志青
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李明雨;
王志军
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摘要:
对于框架-核心筒超高层结构而言,和传统的有梁楼盖相比,外框与核心筒之间采用不设明梁的平板楼盖体系在降低建筑层高、改善建筑布置及提高施工效率等方面具有较为明显的优势,但由于平板楼盖体系节点抗震性能相对较弱,目前在高烈度区超高层结构中的应用还很少。以北京通州某公寓主楼为例,针对框架-核心筒平板楼盖体系结构特点,重点探讨了从结构体系认定、结构选型、结构布置、设计难点、构造措施及整体计算等方面对塔楼所采取的加强措施。在小震反应谱分析基础上,补充进行了中震下构件承载力分析及大震下静力弹塑性分析。结果表明,结构各项指标均比较理想,整体设计满足结构安全要求。
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刘立德;
魏忠;
付刊林;
李爱群;
曾德民;
解琳琳;
李亚飞
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摘要:
以RC框架-核心筒高层隔震结构为研究对象,基于《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)和《建筑隔震设计标准》(GB/T 51408—2021)两种规范,研究了两种规范不同隔震设计方法对结构关键设计指标的影响,明确了《建筑隔震设计标准》(GB/T 51408—2021)隔震设计方法的设计控制指标,对比分析了两种规范设计的隔震结构的关键结构响应。研究结果表明,《建筑隔震设计标准》(GB/T 51408—2021)隔震设计方法的控制指标为层间位移角。对于相同的上部结构和隔震方案,与《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)的隔震设计方法相比,采用《建筑隔震设计标准》(GB/T 51408—2021)隔震设计方法,底部剪力比由0.377减小到0.342,中震作用下最大层间位移角降低12.0%,大震作用下最大层间位移角降低8.5%。采用《建筑隔震设计标准》(GB/T 51408—2021)进行结构设计时,上部结构可以采用更柔的设计方案。
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林宝新;
朱甜甜;
贾鑫
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摘要:
以合肥市某超高层框架-核心筒结构为例,对比分析两种设备层方案对总体结构的影响,采用PKPM及Midas Building软件进行小震下的弹性分析及大震下的弹塑性分析,并应用Abaqus软件对设备夹层剪力墙进行细部分析。计算结果表明:该框架-核心筒结构选取设备层作为单独结构层,能达到抗震性能目标确定的各项抗震性能要求,是安全、合理的。
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付宗超
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摘要:
南京金融城二期C3塔楼地上49层、地下5层,建筑高度为188.6 m,采用型钢混凝土框架-混凝核心筒结构体系。塔楼平面为近似矩形,在41层楼面处平面收进为一半,为高位不对称立面收进的建筑。针对结构的不规则情况,采取相应的加强措施,提出符合结构特点的抗震性能目标,对整体结构进行了小震、中震及大震的分析,并针对结构的高位立面不对称收进的特点进行了详细的分析。分析结果表明,该结构设计安全可靠,抗震性能良好。
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刘宇轩;
杨超杰;
赵黎明
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摘要:
框架-核心筒结构因为其具有竖向交通联系集中布置、外围柱网间距大、采光效果好等特点,在高层酒店类建筑中应用广泛。而随着近些年绿色建筑理念的发展,各地政策对新建建筑物的装配率有了全新的要求。以江苏省某框架-核心筒酒店建筑及配套裙房为例,分别介绍了酒店标准层结构布置方案、结构受力变形特点、装配式楼板的设计理念以及宴会厅类结构屋盖选型等方面内容,总结了酒店类建筑结构设计的一般思路,从装配率角度出发,分析了酒店类建筑采用装配式楼板的优点,为选取更合理的框架-核心筒结构的结构设计方案提供参考。
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张锐
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摘要:
某金融中心采用钢框架-钢筋混凝土核心筒结构体系,结构存在楼板不连续、转换层及扭转不规则等现象,属超限高层建筑结构。根据结构的特点和建筑布置,设计对整体结构进行了分析、计算和专项优化,使之具有良好的结构抗震性能。结构整体计算结果表明,各项整体指标满足规范的要求,不规则导致的不利影响较小。楼板应力分析结果表明,针对楼板薄弱位置的补强措施可实现楼板传力可靠性;转换层采用型钢混凝土框架,框架梁、柱均达到“中震弹性、大震不屈服”的抗震性能目标,通过调整转换构件截面,消除了由转换造成的刚度变化影响;通过对结构主要构件设置抗震性能目标,保证结构在不同地震工况下的抗震性能满足规范要求。
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刘锋;
吴琨;
贾俊明;
龙婷;
王景;
李建兵
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摘要:
大唐西市国际金融中心塔楼A结构高度186.7m,采用钢筋混凝土框架-核心筒结构体系。主要存在结构平面布置呈菱形、塔楼偏置、超B级高度、裙房存在大跨框架、单跨框架、大悬挑、桁架转换、斜柱、吊柱、跃层柱、连桥、大开洞、裙房层层退台、半开敞式地下室、内墙超高等不利情况,属于超限高层。针对超限高层结构设计中的关键问题进行介绍,进行了弹性分析、弹塑性分析、斜柱、转换桁架、菱形平面布置、超高内墙等专项分析,结果表明结构能满足规范要求,达到设定的性能目标。
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冯旭光;
熊羽豪;
程卫红;
康钊;
陆宜倩
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摘要:
以高度近80m的框架-核心筒办公楼实际项目为例,介绍了装配式结构设计中的若干优化关注点。首先进行了整体装配方案的比选,包括装配式混凝土方案与装配式钢结构方案,通过施工难度、工程经验及经济性比较,最终选择了外框柱为圆形钢管混凝土柱的混合结构方案。其次,对楼面梁体系进行了优化设计,包括楼面钢梁与外框柱铰接和楼面钢梁采用不对称组合梁,通过屈曲分析、舒适度分析等验证了方案可行性。之后进行了钢筋桁架楼承板与压型钢板的方案比选,并选择了经济性较好的楼承板方案。最后介绍了取消核心筒角部型钢的优化过程。本文立足于地区发展装配式建筑的政策背景,对实际项目的优化内容进行了阐述,在北京地区已有多个项目采用了这种结构形式,本文可以为类似项目的优化设计提供参考。
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王国琴;
李宏;
魏阳红
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摘要:
本工程地面以上由东、西两个塔楼组成,塔楼层数均为20层,上部结构采用型钢混凝土框架-钢筋混凝土核心筒组成的框架-核心筒结构体系,根据建筑功能需要,东西两侧塔楼在第四层通过钢桁架连廊连接。在满足建筑功能及造型的情况下,结构整体存在扭转不规则、楼板不连续、连体、穿层柱等多项超限内容,采用了抗震性能化设计。计算分析软件为YJK、ETABS等,对结构体系在多遇地震工况下进行受力计算,在设防烈度地震工况下进行复核验算,并进行弹性阶段的时程分析,用SAUSAGE软件对该结构体系在罕遇地震工况下进行弹塑性阶段的时程分析,并针对超限提出相应的技术措施,分析结果表明在采取一定的技术措施之后,可以达到预定的性能目标,结构主体安全。
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单玉坤;
王湘安;
孟范辉
- 《第十七届全国工程建设计算机应用大会》
| 2014年
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摘要:
本工程沿筒体外侧加设了内排框架柱,框架柱与筒体之间采用厚板相连接,与传统框架梁直接搭在外排柱和筒体之间的做法相比,减少了框架梁的高度,在不增加造价的基础上方便了设备管线走向,减少了楼层高度,很好地满足了建筑使用要求.通过结构整体建模分析及局部关键部位细部有限元分析,结构各项设计指标良好.
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徐超
- 《中国钢结构协会房屋建筑钢结构分会2013年学术年会》
| 2013年
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摘要:
框架核心筒结构钢结构分布在外框和核心筒内,然而核心筒内钢结构安装测量定位受到土建影响较大,要确保核心筒内钢结构精确定位,就必须采用一定的测量技术及措施.本文通过广州市富力海珠城广场钢结构工程的劲性柱施工,分析了影响测量定位的因素,总结了在于土建穿插施工多的环境下的测量定位控制的要点,并取得了良好的经济效益.
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张洛;
靳海芬;
刘丰宁;
何政
- 《第十八届全国结构风工程学术会议暨第四届全国风工程研究生论坛》
| 2017年
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摘要:
框架-核心简体系的超高层建筑施工期间,为了施工组织的便利性,核心筒比外框架领先施工达十几层之多.此时,核心筒浇筑的混凝土强度未发展完全,简体与外框架尚未形成完整的抗侧力体系.因此,必须考虑施工阶段结构在风及其他荷载作用下的不利受力状态,以确保施工安全.本文以某框架-核心筒体系超高层为例,考虑混凝土收缩徐变与边界条件的时变性,利用AR法生成人工风速时程,分析其在不同施工阶段下的风振响应.然后,针对不同的危险施工工况,通过分析确定最不利工况.最后,以风荷载为控制荷载,确定最不利工况下核心筒安全施工最大领先层数.
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张洛;
靳海芬;
刘丰宁;
何政
- 《第十八届全国结构风工程学术会议暨第四届全国风工程研究生论坛》
| 2017年
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摘要:
框架-核心简体系的超高层建筑施工期间,为了施工组织的便利性,核心筒比外框架领先施工达十几层之多.此时,核心筒浇筑的混凝土强度未发展完全,简体与外框架尚未形成完整的抗侧力体系.因此,必须考虑施工阶段结构在风及其他荷载作用下的不利受力状态,以确保施工安全.本文以某框架-核心筒体系超高层为例,考虑混凝土收缩徐变与边界条件的时变性,利用AR法生成人工风速时程,分析其在不同施工阶段下的风振响应.然后,针对不同的危险施工工况,通过分析确定最不利工况.最后,以风荷载为控制荷载,确定最不利工况下核心筒安全施工最大领先层数.
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张洛;
靳海芬;
刘丰宁;
何政
- 《第十八届全国结构风工程学术会议暨第四届全国风工程研究生论坛》
| 2017年
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摘要:
框架-核心简体系的超高层建筑施工期间,为了施工组织的便利性,核心筒比外框架领先施工达十几层之多.此时,核心筒浇筑的混凝土强度未发展完全,简体与外框架尚未形成完整的抗侧力体系.因此,必须考虑施工阶段结构在风及其他荷载作用下的不利受力状态,以确保施工安全.本文以某框架-核心筒体系超高层为例,考虑混凝土收缩徐变与边界条件的时变性,利用AR法生成人工风速时程,分析其在不同施工阶段下的风振响应.然后,针对不同的危险施工工况,通过分析确定最不利工况.最后,以风荷载为控制荷载,确定最不利工况下核心筒安全施工最大领先层数.
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张洛;
靳海芬;
刘丰宁;
何政
- 《第十八届全国结构风工程学术会议暨第四届全国风工程研究生论坛》
| 2017年
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摘要:
框架-核心简体系的超高层建筑施工期间,为了施工组织的便利性,核心筒比外框架领先施工达十几层之多.此时,核心筒浇筑的混凝土强度未发展完全,简体与外框架尚未形成完整的抗侧力体系.因此,必须考虑施工阶段结构在风及其他荷载作用下的不利受力状态,以确保施工安全.本文以某框架-核心筒体系超高层为例,考虑混凝土收缩徐变与边界条件的时变性,利用AR法生成人工风速时程,分析其在不同施工阶段下的风振响应.然后,针对不同的危险施工工况,通过分析确定最不利工况.最后,以风荷载为控制荷载,确定最不利工况下核心筒安全施工最大领先层数.
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