材料合成与加工工艺

摘要： 单分散聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)微球是由甲基丙烯酸甲酯加聚而成的一种聚合物,在各领域有广泛应用.PMMA微球尺寸在很大程度上影响其纳米材料特性.采用无皂乳液法合成粒径可控(300～500)nm的纯聚甲基丙烯酸甲酯微球.以甲基丙烯酸甲酯在水溶液体系中为单体,2,2-偶氮二(2-甲基丙基咪)二盐酸盐为引发剂,在无任何附加组分的情况下,生成单分散聚甲基丙烯酸甲酯微球.通过调整反应参数,即反应温度、搅拌速率、引发剂用量和初始单体用量,探究其对PMMA微球的粒径及多分散的影响.结果表明,随着反应温度、引发剂浓度升高,微球球径减小而多分散系数增加;与之相反,单体浓度与搅拌速率增大,微球的尺寸和多分散系数增大.因此,在控制变量条件下可以成功制备球径可控和尺寸均一的单分散性微球.

摘要： 基于热力耦合场的数值迭代计算方法,建立了热成形模具冷却系统的有限元理论分析模型,获得了模具冷却管路几何参数对帽形件冷却效果、显微组织及机械性能的影响关系.采用CAE有限元仿真和成形试验进行了验证,结果表明,合理增大外侧冷却管路直径后,冷却系统各管路流速损失差异逐渐减小,冷却水流的均匀性得到改善,有利于提高制件成形质量;在保证模具强度的前提下,增大冷却管路直径,有助于提高模具的冷却效果,能够获得更为细小的马氏体组织,从而提高制件的力学性能.

摘要： 采用管式气氛炉,在1100～1200°C、N2气压强为0.1 MPa、渗氮时间为8～24 h的工艺条件下,对Cr15Mn18Mo2.5Nb双相钢进行固溶渗氮处理.采用光学显微镜、显微硬度仪和X-射线衍射仪对渗氮层显微组织、厚度及物相组成进行了测试和分析.研究结果表明:Cr15Mn18Mo2.5Nb双相钢固溶渗氮前为铁素体-奥氏体双相组织,渗氮后渗层组织转变为全部奥氏体组织.在1200°C,气氛压力为0.1 MPa、渗氮时间为24 h的工艺条件下渗氮最高硬度可达312 HV,渗层厚度最高达到1.45 mm.对Cr15Mn18Mo2.5Nb钢固溶渗氮结果进行扩散动力学研究,结果表明在上述工艺条件下其固溶渗氮扩散激活能为101.54 kJ/mol.

摘要： 通过添加Cu-Ag合金颗粒制备了Ag量为0.07％和0.10％的2205固溶双相不锈钢,同时制备了母材2205和含Cu2205固溶材料进行对比分析.利用光学显微镜(0M)、扫描电镜(SEM)、万能拉伸实验机、电化学工作站和覆膜法,对比研究了4种材料的显微组织、力学性能、耐蚀性能和抗菌性能.结果 表明:Ag量增加会使组织中α增多,y减少;两种含Ag材料组织中均存在含Ag相,粒径介于1～6 μm的Ag相分布于α基体及α/γ相界处,粒径介于80～400 nm的Ag相分布于y相中;与母材2205相比,添加Cu可提高材料的抗拉强度,但使其延伸率降低;Ag量增加可同时提高材料的抗拉强度和延伸率;所有材料中,含0.10％Ag量的材料综合力学性能最佳;在3.5％NaCl介质中,含Cu2205材料的耐蚀性能最优,Ag量增加,材料钝化膜稳定性及耐腐蚀性能先提高后降低;含Ag2205材料抗菌率随接触时间延长而提高,高Ag量材料一直都有良好的抗菌性能,母材2205和含Cu2205固溶材料不具备抗菌性能.

摘要： 采用高功率超声波点焊机成功焊接T2纯铜和Ti6Al4V钛合金异种金属,分析了不同焊接能量对接头的界面温度、横截面宏观形貌、界面成形和力学性能的影响.研究发现:随着焊接能量的增加,峰值温度和高温停留时间升高,压痕深度逐渐升高,接头界面均较平直,未出现金属间化合物,存在扩散层,最大厚度为2 μm,拉剪力随着接头结合面积的扩大而逐渐增大,最大值为2322 N.接头沿界面靠近铜侧母材断裂,断裂模式由脆性断裂过渡至韧-脆混合断裂.利用ABAQUS有限元数值模拟软件对不同焊接能量下的界面进行应力分析,系统地阐述了铜/钛超声波焊接接头界面成形机理.

摘要： 以6.5 mm厚的高强钢板为试验材料,针对高强钢焊接应力和变形问题进行了激光-电弧复合焊接试验.采用钻孔法测试焊接件不同位置点的焊接应力情况,并用静态测距法和数码相机测量法测量其收缩变形与角变形.研究结果表明,温度差值是决定焊接应力大小的主要原因,焊接应力、收缩变形量和角变形量均随着激光功率的增大而增大,均随着焊接电流的增大而减小,但焊接应力却随着焊接速度的增大而增大,收缩变形量和角变形量均随焊接速度的增加而减小,但减小的幅度不大.焊接速度对焊接应力的影响最大,而激光功率对其影响最小,焊接过程中应严格控制焊接速度.采用最佳工艺参数焊接的焊接件,无论是沿焊缝方向还是垂直焊缝方向的纵向应力和横向应力分布均呈现明显的规律性.

摘要： 利用有限元模拟软件AutoForm对某车型手刹固定板进行了冲压成形数值模拟,研究了工艺参数对拉延成形质量的影响规律,并分析了原因.采用正交试验优化设计方法进一步优化了工艺参数,并进行了全工序模拟.研究结果表明:在合理设置拉延筋基础上,通过优化工艺参数能够有效控制成形件质量.最佳工艺参数条件为:压边力600 kN、凹模圆角半径6mm、凹凸模模具间隙1.50 mm、摩擦因数0.15.通过实际实验验证了模拟结果的正确性,说明利用数值模拟可以有效指导实际生产.

摘要： 为探究材料内部损伤演化对其成形特性的影响,在M-K凹槽失稳理论的基础之上,通过引入GTN损伤模型,建立了耦合损伤的高强度钢22MnB5成形极限预测方法,并确定了相关损伤参数.该方法以临界孔洞体积分数作为失稳判据,增强了预测方法的物理意义.通过理论计算分析了变形路径对板材失稳以及损伤演化的影响.同时,通过开展NAKAZIMA实验研究,获取了22MnB5的成形极限数据并对其变形特点进行了分析.通过与实验结果的对比,验证了本文预测方法的有效性.

摘要： tg425利用真空电弧炉熔炼一系列Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金,测定了其熔化温度区间并分析组织,发现Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金实际共晶点分别为Ni-24wt%Hf,Ni-16wt%Zr.在此基础上设计了以Hf、Zr 和Hf+Zr 为降熔元素 并加入一定量的Cr、Co、Mo 合金强化元素的五种钎料.发现对Ni-Hf、Ni-Zr 共晶钎料加入Cr、Co、Mo 元素 后,其共晶组织形态不发生改变.对于Hf+Zr 联合降熔的钎料,通过对Ni-Hf、Ni-Zr、Hf-Zr 三个二元相图的综 合分析,推导出如下公式:mZr=0.16-0.667mHf,当钎料成分中Zr 含量mZr 与Hf 含量mHf 满足上述公式时,即为 共晶成分,按公式分别用mZr=5wt%和mZr10wt%成分配制两种名义共晶成分钎料同时配制一种mZr=5wt%,mHf=18wt%的名义过共晶成分钎料,进行熔化温度区间测定和组织分析,发现按公式配制的两种名义共晶成分 钎料均为共晶组织,而配制的名义过共晶成分钎料为过共晶组织,结果与公式相吻合.

摘要： tg425利用真空电弧炉熔炼一系列Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金,测定了其熔化温度区间并分析组织,发现Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金实际共晶点分别为Ni-24wt%Hf,Ni-16wt%Zr.在此基础上设计了以Hf、Zr 和Hf+Zr 为降熔元素 并加入一定量的Cr、Co、Mo 合金强化元素的五种钎料.发现对Ni-Hf、Ni-Zr 共晶钎料加入Cr、Co、Mo 元素 后,其共晶组织形态不发生改变.对于Hf+Zr 联合降熔的钎料,通过对Ni-Hf、Ni-Zr、Hf-Zr 三个二元相图的综 合分析,推导出如下公式:mZr=0.16-0.667mHf,当钎料成分中Zr 含量mZr 与Hf 含量mHf 满足上述公式时,即为 共晶成分,按公式分别用mZr=5wt%和mZr10wt%成分配制两种名义共晶成分钎料同时配制一种mZr=5wt%,mHf=18wt%的名义过共晶成分钎料,进行熔化温度区间测定和组织分析,发现按公式配制的两种名义共晶成分 钎料均为共晶组织,而配制的名义过共晶成分钎料为过共晶组织,结果与公式相吻合.

摘要： tg425利用真空电弧炉熔炼一系列Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金,测定了其熔化温度区间并分析组织,发现Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金实际共晶点分别为Ni-24wt%Hf,Ni-16wt%Zr.在此基础上设计了以Hf、Zr 和Hf+Zr 为降熔元素 并加入一定量的Cr、Co、Mo 合金强化元素的五种钎料.发现对Ni-Hf、Ni-Zr 共晶钎料加入Cr、Co、Mo 元素 后,其共晶组织形态不发生改变.对于Hf+Zr 联合降熔的钎料,通过对Ni-Hf、Ni-Zr、Hf-Zr 三个二元相图的综 合分析,推导出如下公式:mZr=0.16-0.667mHf,当钎料成分中Zr 含量mZr 与Hf 含量mHf 满足上述公式时,即为 共晶成分,按公式分别用mZr=5wt%和mZr10wt%成分配制两种名义共晶成分钎料同时配制一种mZr=5wt%,mHf=18wt%的名义过共晶成分钎料,进行熔化温度区间测定和组织分析,发现按公式配制的两种名义共晶成分 钎料均为共晶组织,而配制的名义过共晶成分钎料为过共晶组织,结果与公式相吻合.

摘要： tg425利用真空电弧炉熔炼一系列Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金,测定了其熔化温度区间并分析组织,发现Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金实际共晶点分别为Ni-24wt%Hf,Ni-16wt%Zr.在此基础上设计了以Hf、Zr 和Hf+Zr 为降熔元素 并加入一定量的Cr、Co、Mo 合金强化元素的五种钎料.发现对Ni-Hf、Ni-Zr 共晶钎料加入Cr、Co、Mo 元素 后,其共晶组织形态不发生改变.对于Hf+Zr 联合降熔的钎料,通过对Ni-Hf、Ni-Zr、Hf-Zr 三个二元相图的综 合分析,推导出如下公式:mZr=0.16-0.667mHf,当钎料成分中Zr 含量mZr 与Hf 含量mHf 满足上述公式时,即为 共晶成分,按公式分别用mZr=5wt%和mZr10wt%成分配制两种名义共晶成分钎料同时配制一种mZr=5wt%,mHf=18wt%的名义过共晶成分钎料,进行熔化温度区间测定和组织分析,发现按公式配制的两种名义共晶成分 钎料均为共晶组织,而配制的名义过共晶成分钎料为过共晶组织,结果与公式相吻合.

摘要： tg425利用真空电弧炉熔炼一系列Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金,测定了其熔化温度区间并分析组织,发现Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金实际共晶点分别为Ni-24wt%Hf,Ni-16wt%Zr.在此基础上设计了以Hf、Zr 和Hf+Zr 为降熔元素 并加入一定量的Cr、Co、Mo 合金强化元素的五种钎料.发现对Ni-Hf、Ni-Zr 共晶钎料加入Cr、Co、Mo 元素 后,其共晶组织形态不发生改变.对于Hf+Zr 联合降熔的钎料,通过对Ni-Hf、Ni-Zr、Hf-Zr 三个二元相图的综 合分析,推导出如下公式:mZr=0.16-0.667mHf,当钎料成分中Zr 含量mZr 与Hf 含量mHf 满足上述公式时,即为 共晶成分,按公式分别用mZr=5wt%和mZr10wt%成分配制两种名义共晶成分钎料同时配制一种mZr=5wt%,mHf=18wt%的名义过共晶成分钎料,进行熔化温度区间测定和组织分析,发现按公式配制的两种名义共晶成分 钎料均为共晶组织,而配制的名义过共晶成分钎料为过共晶组织,结果与公式相吻合.

摘要： tg425利用真空电弧炉熔炼一系列Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金,测定了其熔化温度区间并分析组织,发现Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金实际共晶点分别为Ni-24wt%Hf,Ni-16wt%Zr.在此基础上设计了以Hf、Zr 和Hf+Zr 为降熔元素 并加入一定量的Cr、Co、Mo 合金强化元素的五种钎料.发现对Ni-Hf、Ni-Zr 共晶钎料加入Cr、Co、Mo 元素 后,其共晶组织形态不发生改变.对于Hf+Zr 联合降熔的钎料,通过对Ni-Hf、Ni-Zr、Hf-Zr 三个二元相图的综 合分析,推导出如下公式:mZr=0.16-0.667mHf,当钎料成分中Zr 含量mZr 与Hf 含量mHf 满足上述公式时,即为 共晶成分,按公式分别用mZr=5wt%和mZr10wt%成分配制两种名义共晶成分钎料同时配制一种mZr=5wt%,mHf=18wt%的名义过共晶成分钎料,进行熔化温度区间测定和组织分析,发现按公式配制的两种名义共晶成分 钎料均为共晶组织,而配制的名义过共晶成分钎料为过共晶组织,结果与公式相吻合.

摘要： 本发明提供一种针织纺织品与聚氨酯膜复合成高透气材料的加工工艺，其特征在于：包括以下步骤；（1）选取针织纺织层进行检验确定针织纺织层表面平整；（2）将已经检验后的针织纺织层，进行打卷处理，形成卷筒状结构；（3）取聚氨酯膜与针织纺织层宽度对应铺张，进行涂胶同时进行滚压复合，以确定粘结聚氨酯膜与针织纺织层；（4）将已经复合的聚氨酯膜与针织纺织层进行打卷；（5）将复合的聚氨酯膜与针织纺织层进行铺展同时并打孔；（6）将已经打孔的聚氨酯膜与针织纺织层复合进行打卷，生产出高透气材料的即具有高透气性又同时具有防水性，保暖等优点。

摘要： 本发明公开了一种将大豆蛋白质高效分离得到高纯度的7S球蛋白、11S球蛋白或亲脂性蛋白质的方法，该方法涉及将大豆蛋白质分离成具有特征性能的蛋白质(7S球蛋白、11S球蛋白和亲脂性蛋白质)的分离技术，而且是一种食品工业规模的实用性的方法。已经发现大豆蛋白质可以被高效分离成高纯度的7S球蛋白、11S球蛋白或亲脂性蛋白质，是由经过针对所需要的蛋白质进行了水不溶解化处理的加工后大豆提取豆奶并分级得到的豆奶或豆腐渣得到所需要的蛋白质。

摘要： 一种碎煤加压气化合成气经甲醇合成汽油、联产液化天然气和用于焦油深加工的综合利用工艺是碎煤加压气化合成气先经过变换调整氢碳比，再经低温甲醇洗脱除二氧化碳和硫化氢等酸性气体，并通过甲烷深冷分离脱除甲烷气并副产LNG，然后将部分气体经变压吸附脱除氢气，而解吸气和未经变压吸附的气体混合经甲醇合成汽油，而氢气用于碎煤加压气化副产的焦油、重油和石脑油的加氢和裂化，并制备汽油、柴油和重油产品。本发明具有利用率高、工艺简单、产品结构合理和环境污染小的优点。

摘要： 本发明公开了植物材料合成的快速折叠周转箱，箱体包括框形围板和盖板，盖板包括两对短边盖板和两对长边盖板，围板和盖板均为三层结构，包括中间层、设于中间层表面及底面的表层，中间层为三层结构，其上部和下部为植物材料层，中部为支撑片，植物材料层为绿色植物制作的物料，支撑片为加强箱体支撑强度的物料，表层为塑胶材料制作的片材。本发明的植物材料合成的快速折叠周转箱，通过将中间层的上下两层采用植物材料制作，中层采用支撑片材制作，保证各个板材在相互拼接后，避免耗费大量人力物力，降低生产成本，增加了制作周转箱生产的便捷性，便于周转箱的使用和储运；通过塑料片材包覆盖板及侧边板，有效提高了周转箱的强度，增加使用寿命。

摘要： 本发明公开了一种用于高分子合成材料加工的配比工艺，涉及化工技术领域，包括如下步骤：环氧树脂和聚氨酯生成聚氨酯和环氧树脂的预共聚混合物一；聚苯乙烯和聚异氰酸酯生成聚苯乙烯和聚异氰酸酯的预共聚混合物二；将预共聚混合物一和预共聚混合物二混合反应，然后加入疏水助剂和阻燃助剂；将碳酸氢钠、石油醚、正戊烷、甜菜碱、苯磺酸盐和共聚物混合体系混合在一起，超声处理；将嵌段共聚物热处理。本发明将疏水剂双键加成至高分子长链上，在高分子表面形成覆盖层，提高高分子材料防水耐酸性能；在高分子表面键合不含锑元素的阻燃助剂，既提高高分子的阻燃性能，还能避免锑金属污染；通过形成嵌段共聚物，提高高分子的力学性能。

摘要： 本发明提供一种针织纺织品与聚氨酯膜复合成高透气材料的加工工艺，其特征在于：包括以下步骤；（1）选取针织纺织层进行检验确定针织纺织层表面平整；（2）将已经检验后的针织纺织层，进行打卷处理，形成卷筒状结构；（3）取聚氨酯膜与针织纺织层宽度对应铺张，进行涂胶同时进行滚压复合，以确定粘结聚氨酯膜与针织纺织层；（4）将已经复合的聚氨酯膜与针织纺织层进行打卷；（5）将复合的聚氨酯膜与针织纺织层进行铺展同时并打孔；（6）将已经打孔的聚氨酯膜与针织纺织层复合进行打卷，生产出高透气材料的即具有高透气性又同时具有防水性，保暖等优点。

摘要： 本发明涉及一种彩色银饰材料的材料合成及加工工艺，涉及珠宝首饰品的生产加工。工艺步骤包括如下步骤：准备蜡模：准备好生产产品的蜡模；种蜡树：将产品的蜡模熔接在蜡杆上，方向倾斜向上，做好的蜡树放入铸粉筒内；制作石膏模：首先制做铸粉浆，然后将铸粉浆倒入铸粉筒内进行干燥；烧粉除蜡：将铸粉筒放入炉内烧制；产品铸造：将配好的银料及红银补口放入真空吸铸机中进行铸造，红银补口主要成分为Ag、Cu及微量Si、Ge，设定熔铸温度960°C；冲水：将铸好的铸粉筒放置冷却20分钟后可以开始冲水，冲干净包裹银件的铸粉和清洗。通过该材料及铸造方法解决了银工艺品材质颜色单一、生产过程中容易变形，且不利于镶嵌问题。该工艺可广泛应用于银饰材料的合成和加工中。

摘要： 本发明公开了一种将大豆蛋白质高效分离得到高纯度的7S球蛋白、11S球蛋白或亲脂性蛋白质的方法，该方法涉及将大豆蛋白质分离成具有特征性能的蛋白质(7S球蛋白、11S球蛋白和亲脂性蛋白质)的分离技术，而且是一种食品工业规模的实用性的方法。已经发现大豆蛋白质可以被高效分离成高纯度的7S球蛋白、11S球蛋白或亲脂性蛋白质，是由经过针对所需要的蛋白质进行了水不溶解化处理的加工后大豆提取豆奶并分级得到的豆奶或豆腐渣得到所需要的蛋白质。

摘要： 本发明公开了一种基于陶瓷材料磨削加工数据库平台的陶瓷材料多尺度磨削加工工艺参数的选择方法，在陶瓷材料制备完成后首先要完成材料基本性能检测，包括宏观及微观性能/质量检测；和当前已有陶瓷材料磨削加工数据库，寻找与已有陶瓷材料存在的性能相似性，以此初步划分该陶瓷所属的属性集及该属性集的加工性评价方法；根据已掌握的该陶瓷材料性能修改当前磨削加工数据库中已有的加工参数作为该陶瓷材料的磨削工艺参数，对该陶瓷材料进行磨削加工和质量检测与评价，做出相应的修正，同时要回归该陶瓷材料与当前磨削加工数据库比对过程中材料的相似性划分及加工性评价的再次审核确认，避免分类导致的一系列错误判断；直至质量检测与评价复合预测磨合加工质量。

摘要： 本发明属于复合材料汽车板簧预制体加工技术领域，具体涉及适用于模压工艺的复合材料汽车板簧预制体的加工设备及加工工艺。其公开了适用于模压工艺的复合材料汽车板簧预制体的加工设备，包括连续纤维整理模块、自动喷胶模块、加热定型模块及牵引切割模块；连续纤维整理模块包括多层纱架、A导向辊、恒张力辊、B导向辊、牵引辊，一次整理架、二次整理架和三次整理架，自动喷胶模块包括自动喷胶箱、混胶机、气泵和智能喷嘴，自动喷胶箱的右侧安装有复合辊；加热定型模块包括固定型腔加热通道、固定型腔冷却通道，固定型腔加热通道连接有加热器；牵引切割模块包括牵引传输装置、往复机械手、同步切割机和安装支架。