最大粒径

摘要： 研究了人工砂最大粒径对水工高延性纤维增强水泥基复合材料(ECC)拌合物、力学及变形性能的影响规律。结果表明,水工ECC具有中等强度、低弹性模量、高延性的特点。拌合物状态相当时,每降低1个砂的最大粒级,水工ECC的用水量增加5 kg/m~3。试验中试件均符合C25强度等级要求,静压弹性模量、泊松比平均值分别为20 GPa、0.29。人工砂越细,水工ECC的力学强度与弹性模量均有所提高,极限延伸率明显增大,人工砂最大粒径为1.25 mm时,可满足极限延伸率≥2%的技术要求。水工ECC可用于坝基廊道、堆石坝面板或心墙等抗裂关键部位。

摘要： 针对深煤层地温较高的特点,综合考虑井液流速、管壁粗糙度及井液温度等因素的影响,对深部煤层管壁煤粉黏附机制进行分析,推导出深部煤层气井管壁黏附煤粉最大粒径计算公式,并进行煤粉黏附旋转挂片试验,以揭示深部煤层开发管壁煤粉黏附特性.结果表明:煤粉黏附特性主要受井液流速、管壁粗糙度、温度等因素影响,在其他条件不变时,井液流速增加到1.5 m/s及以上时粒径大于20μm的煤粉颗粒不再产生黏附现象;管壁粗糙度由32μm降到16μm可以使煤粉最大黏附粒径由40μm降到20μm;温度由40°C降至20°C可以使最大黏附粒径由26μm降到20μm.由此揭示深部煤层气井煤粉黏附更为严重的原因,可以为经济有效地解决管壁煤粉黏附问题,制定合理的排采策略奠定基础.

摘要： 土石混填体作为一种粒径变化悬殊、具有明显结构性特征的工程材料,其物理力学性质具有显著的缩尺效应.通过论证土石混填体缩尺效应研究的必要性,对其研究现状进行总结,而后就土石混填体缩尺效应研究的发展趋势进行了分析,以期为土石混填体的研究提供参考,为具体试验提供指导.

摘要： 附加质量法在土石坝堆石体密度检测中的应用越来越广泛,但在现场试验过程中测点周边的人员、设备等易形成干扰荷载,增加试验误差.依托江苏句容抽水蓄能电站,选取上水库主坝堆石料开展现场附加质量法试验,试验过程中在测点周边不同距离处施加干扰荷载,探究了干扰半径对频率测试结果的影响.试验中同样考虑了堆石体最大粒径的因素,在最大粒径分别为400,600,800 mm的3种堆石料中进行了重复试验,并讨论了干扰半径和试样最大粒径的相关性.结果 表明:由于附加质量法现场试验过程中测点处的堆石体未和周边堆石体进行隔离,因此频率检测结果会受到周边一定范围内干扰荷载的影响,干扰半径与试料的最大粒径基本一致.

摘要： 对某原型级配堆石料,采用混合法根据规范要求缩尺,获得3条模拟级配曲线,相应的最大颗粒粒径分别为20 mm、40 mm和60 mm.对缩尺后的堆石料,采用同一相对密度作为制样标准,利用大型和中型三轴剪切仪分别进行不同围压下各向等压固结排水剪切试验,探讨堆石料强度和变形特性的缩尺效应.结果表明:堆石料的非线性强度指标Φ0和ΔΦ均随试样最大粒径dmax的增加呈对数函数增大;通过研究粒径和围压对粗粒土变形性质的影响,发现初始弹性模量Ei和体积切线模量Bt均随dmax的增加而线性增大,初始泊松比νi随dmax的增大逐渐减小(两者之间存在良好的幂函数关系);此外,总结出Ei、νi和Bt与dmax及围压σ3之间的关系式,据此可初步估计dmax对Ei、νi和Bt的影响.

摘要： 《公路路面基层施工技术细则》JTGT F20-2015发布实施已经有一段时间了,现结合实际应用对该规程从设计施工等方面进行分析,说明新版细则中设计超前与目前实际生产相脱离.另外对近年出现的大厚度铺筑、振动拌合等工艺进行介绍.

摘要： 在实际的基础工程中,土的抗剪强度设计参数研究非常重要.为了解决实际工程中大粒径土很难测定剪切强度指标及抗剪强度这个问题,一般采用相似级配或部分级配砂土通过室内直接剪切试验、三轴压缩试验来分析砂土的剪切强度.该研究通过最大粒径40 mm原级配中截取最大粒径分别为2 mm,5 mm和10 mm的部分级配,直接剪切试验.经分析随着最大粒径的增大内摩擦角增大,但增大趋势越来越慢,颗粒之间的咬合力出现减小的趋势.在垂直应力整体较小时,剪切强度先增大再略有减小,垂直应力较大时,剪切强度一直增大.

摘要： In order to study the effect of the maximum particle size on the strength and deformation of the coarse grained soil by the mixing method,the scale of the rockfill grading of a rockfill dam was adopted,and the test material of the scale was adjusted according to the maximum particle size.The difference was divided into 4 groups.The triaxial drainage shear test of the conventional reciprocating pressure was carried out on the large triaxial instrument,and the scale and deformation were studied.The results showed that the peak elasticity increases with the increase of the maximum particle size,and the initial elastic modulus increases with the increase of the maximum particle size.The change of the internal friction angle decreases first and then increases.In a certain range,the Duncan model parameter K increases with the maximum particle size,and the modulus number n decreases with the increase of the maximum particle size,and the maximum particle size is linearly related to K and n.%为了研究粗颗粒土经混合法缩尺后最大粒径对强度和变形的影响,对某堆石坝堆石料级配采用混合法进行缩尺,级配缩尺后的试验替代料根据最大粒径的不同分为4组.在大型三轴仪上进行了试验替代料的常规各向等压固结的三轴排水剪试验,研究了强度和变形的缩尺效应.试验结果表明:峰值偏应力随着最大粒径的增大而增大;初始弹性模量随着最大粒径的增大而增大;内摩擦角的变化规律为先减小后增大;在一定范围内,邓肯模型参数K随着最大粒径的增大而增大,模量数n随着最大粒径的增大而减小,最大粒径与K和n近似于线性关系.

摘要： 为了研究粗颗粒土经混合法缩尺后最大粒径对强度和变形的影响,对某堆石坝堆石料级配采用混合法进行缩尺,级配缩尺后的试验替代料根据最大粒径的不同分为4组。在大型三轴仪上进行了试验替代料的常规各向等压固结的三轴排水剪试验,研究了强度和变形的缩尺效应。试验结果表明：峰值偏应力随着最大粒径的增大而增大;初始弹性模量随着最大粒径的增大而增大;内摩擦角的变化规律为先减小后增大;在一定范围内,邓肯模型参数K随着最大粒径的增大而增大,模量数n随着最大粒径的增大而减小,最大粒径与K和n近似于线性关系。

摘要： 玉皇阁水库位于云南省永平县境内的银江河上游,上游围堰开挖石渣料填筑、防渗采用粘土斜墙配合粘土铺盖;下游围堰采用粘土斜墙防渗、开挖石渣料填筑;截流采用单戗堤立堵、右岸单向进占的截流方式,戗堤最大高度约为9.1m,龙口预留宽度为6m,分为2个区,分别采用不同的抛投材料,工程最终于2015年12月底顺利完成截流.

摘要： 基于某工程室内最大干密度试验和现场干密度抽检结果，探讨了填料最大粒径、P5含量以及填料级配对土石混合料压实特性的影响。研究发现：当P5含量逐渐增加时，干密度呈逐渐增大趋势，达到90%左右时，干密度离散性较大，建议P5含量的合理区间为60%～80%；同样，逐渐增大时，干密度也随着最大粒径的增大而呈逐渐增大趋势，当超过一定值后，干密度则逐渐减小，且离散性较大，建议最大粒径的合理值为松铺厚度的30%左右；细料含量对土石混合料的压实特性有较大的影响，但填料级配良好与否和压实特性无明显的相关性；室内试验得到的最大干密度明显大于现场测得的干密度，说明采用间接测定法来外推填料原型级配的最大干密度尚有其局限性，在理论上还需要进一步完善。该研究可对类似工程有一定的借鉴意义。

摘要： 基于某大型场平工程填筑质量抽检结果，探讨了粗料含量(粒径大于5 mm颗粒含量)、填料最大粒径以及填料级配情况对土石混合料现场压实特性的影响。研究发现：当粗料含量逐渐增加时干密度呈逐渐增大趋势，但达到90％左右时，于密度离散性较大，建议粗料含量的合理值为60％～80％;同样，当填料最大粒径逐渐增大时干密度也随着最大粒径的增大而呈逐渐增大趋势，但当超过松铺厚度(800mm)的30％以后，干密度则逐渐减小，且离散性较大，建议最大粒径的合理值为松铺厚度的30％;填料级配良好与否和压实特性无明显的相关性，但级配应连续。该研究对类似工程有一定的借鉴意义。

摘要： 8160检测是以过滤检测为基础的用以测量渗透颗粒尺寸的冷凝粒子计数器(CPC)。8140检测同样是以过滤检测为基础的可为分散气溶胶提供单个渗透检测的CPC。与这两种仪器相比,一种大范围的平板过滤介质,可在各种不同速度下执行DOP渗透测试的研究课题已经完成。在8160检测仪上完成的这种测试包括了一定量的颗粒尺寸,包括了最具渗透性的颗粒尺寸(MPPS)。rn 在这篇文章里,我们讲述了由8160检测和8140检测测定的MPPS渗透力的关系。我们注意到在最低的表面流速下,与8160检测相比,8140检测趋于夸大了MPPS的渗透力。我们也讲述了MPPS渗透力与表面速度的相互关系,这对于预测MPPS的渗透力可能会有帮助。

摘要： 泥沙颗粒级配曲线是直观反映泥沙样品颗粒级配组成的几何图形,也是计算有关特征值和资料整编的重要依据.泥沙颗粒级配曲线的绘制有多种方法,每种级配曲线有其特点和严格的适用性.然而在近年的实际工作中,却出现了没有按照级配曲线的适用性来表达和计算成果资料,在某些方面还给成果质量产生了影响.本文对此进行了理论分析和研究,论述了泥沙颗粒级配曲线的适用性与有关特征值之间的关系,并且还介绍了一种新的泥沙颗粒级配曲线绘制方法.

摘要： 泥沙颗粒级配曲线是直观反映泥沙样品颗粒级配组成的几何图形,也是计算有关特征值和资料整编的重要依据.泥沙颗粒级配曲线的绘制有多种方法,每种级配曲线有其特点和严格的适用性.然而在近年的实际工作中,却出现了没有按照级配曲线的适用性来表达和计算成果资料,在某些方面还给成果质量产生了影响.本文对此进行了理论分析和研究,论述了泥沙颗粒级配曲线的适用性与有关特征值之间的关系,并且还介绍了一种新的泥沙颗粒级配曲线绘制方法.

摘要： 泥沙颗粒级配曲线是直观反映泥沙样品颗粒级配组成的几何图形,也是计算有关特征值和资料整编的重要依据.泥沙颗粒级配曲线的绘制有多种方法,每种级配曲线有其特点和严格的适用性.然而在近年的实际工作中,却出现了没有按照级配曲线的适用性来表达和计算成果资料,在某些方面还给成果质量产生了影响.本文对此进行了理论分析和研究,论述了泥沙颗粒级配曲线的适用性与有关特征值之间的关系,并且还介绍了一种新的泥沙颗粒级配曲线绘制方法.

摘要： 泥沙颗粒级配曲线是直观反映泥沙样品颗粒级配组成的几何图形,也是计算有关特征值和资料整编的重要依据.泥沙颗粒级配曲线的绘制有多种方法,每种级配曲线有其特点和严格的适用性.然而在近年的实际工作中,却出现了没有按照级配曲线的适用性来表达和计算成果资料,在某些方面还给成果质量产生了影响.本文对此进行了理论分析和研究,论述了泥沙颗粒级配曲线的适用性与有关特征值之间的关系,并且还介绍了一种新的泥沙颗粒级配曲线绘制方法.

摘要： 泥沙颗粒级配曲线是直观反映泥沙样品颗粒级配组成的几何图形,也是计算有关特征值和资料整编的重要依据.泥沙颗粒级配曲线的绘制有多种方法,每种级配曲线有其特点和严格的适用性.然而在近年的实际工作中,却出现了没有按照级配曲线的适用性来表达和计算成果资料,在某些方面还给成果质量产生了影响.本文对此进行了理论分析和研究,论述了泥沙颗粒级配曲线的适用性与有关特征值之间的关系,并且还介绍了一种新的泥沙颗粒级配曲线绘制方法.

摘要： 泥沙颗粒级配曲线是直观反映泥沙样品颗粒级配组成的几何图形,也是计算有关特征值和资料整编的重要依据.泥沙颗粒级配曲线的绘制有多种方法,每种级配曲线有其特点和严格的适用性.然而在近年的实际工作中,却出现了没有按照级配曲线的适用性来表达和计算成果资料,在某些方面还给成果质量产生了影响.本文对此进行了理论分析和研究,论述了泥沙颗粒级配曲线的适用性与有关特征值之间的关系,并且还介绍了一种新的泥沙颗粒级配曲线绘制方法.

摘要： 本发明公开了一种大粒径金刚石磨具的磨粒表面微去除方法，将金刚石颗粒表面处理和去除工艺分开进行，采用Sn‑Cr活性合金粉末中的Cr与金刚石颗粒表面的C反应生成碳化物的方式对金刚石颗粒进行表面处理，采用WC砂轮以低转速磨削具有所述碳化物的反应层的方式进行金刚石颗粒表面的微去除。本发明的金刚石颗粒的修整方式简单，操作方便，而且金刚石颗粒的热损伤小，金刚石颗粒修整后完整性好，金刚石颗粒去除量少。本发明还提供了该大粒径金刚石磨具的制造方法。

摘要： 本发明公开了一种最大粒径大于40mm的土石混合料最大干密度确定方法，首先将待测定土石混合料分为粒径小于40mm的A1组和大于40mm的A2组；测量A1组混合料的实测最大干密度；确定混合料的最佳微力学参数；确定混合料的数值试验最大干密度；根据混合料的实测承载比和数值试验承载比按照模型进行拟合得到最大粒径大于40mm的混合料的最大干密度计算模型；最后，按照实测与计算相结合的方法，确定最大粒径大于40mm的的最大干密度。本发明方法克服了现有室内试验方法只能确定粒径不超过40mm的路基土石混合料最大干密度的不足，可以快速准确的得到铺设路基不同路段上的土石混合料的最大干密度，为土石混填路基的压实质量控制提供了关键参数。

摘要： 本发明公开了一种最大粒径大于40mm的土石混合料承载比确定方法，首先将待测定土石混合料分为粒径小于40mm和A1组和大于40mm的A2组；测量A1组混合料的实测承载比；确定混合料的最佳微力学参数；确定A2组的混合料的数值试验承载比；根据混合料的实测承载比和数值试验承载比按照模型进行拟合，最终得到粒径大于40mm的混合料的承载比的计算模型；最后，按照实测与计算相结合的方法，确定最大粒径大于40mm的的最大干密度。本发明方法克服了现有室内试验方法只能确定粒径不超过40mm的路基土石混合料承载比的不足，可以快速准确的得到铺设路基不同路段上的土石混合料的承载比，为土石混填路基的压实质量控制提供了关键参数。

摘要： 本发明公开了一种适用于集料公称最大粒径≥26.5mm沥青混合料试件的垂直振动成型方法(VVTM)，包括拌制沥青混合料，并称取一个试件所需的用量；取出预热好的试模和垫块，将混合料分成大致等量的两份，分两层均匀装入试模中，并对各层沥青混合料插捣后将混合料表面整平成凸圆弧面；检查试模内沥青混合料温度，待混合料达到要求的压实温度后，将试模连同垫块固定到振动压实仪上，并对试模内沥青混合料振动压实100±5s。振动压实结束后，量取试件高度，如不符合标准高度要求，试件作废，并根据实际高度调整一个试件所需沥青混合料用量，重新制备试件直至高度符合要求；最后将装有试件的试模冷却至室温后，脱出试件。方法操作简便、模拟效果好、结果可靠。

摘要： 本发明公开了一种适用于集料公称最大粒径＜26.5mm沥青混合料试件的垂直振动成型方法(VVTM)，包括拌制沥青混合料，并称取一个试件所需的用量；取出预热好的试模和垫块，将沥青混合料均匀装入试模中，并对沥青混合料插捣，插捣后将混合料表面整平成凸圆弧面；检查试模内沥青混合料温度，待混合料达到要求的压实温度后，将试模连同垫块固定到振动压实仪上，并对试模内沥青混合料振动压实60±5s。振动压实结束后，量取试件高度，如不符合标准高度要求，试件作废，并根据实际高度调整一个试件所需沥青混合料用量，重新制备试件直至高度符合要求，最后将装有试件的试模冷却至室温后，脱出试件。该方法操作简便、模拟效果好、结果可靠。

摘要： 本发明公开了一种最大粒径大于40mm的土石混合料最大干密度确定方法，首先将待测定土石混合料分为粒径小于40mm的A

摘要： 本发明为克服现有技术中球形氧化铝采用筛网筛分控制最大粒径存在的得率偏低和粒径控制准确性不高的问题，公开了一种球形氧化铝最大粒径的控制方法，包含以下步骤：步骤1，氧化铝原料准备；步骤2，氧化铝原料一级分级，控制氧化铝分级后其最大粒径小于粒径上限要求值的1.1～1.2倍；步骤3，分级后的氧化铝高温熔融球化；步骤4，球化氧化铝二级筛分。本发明提供一种球形氧化铝最大粒径的控制方法，因为一级分级工序已经对氧化铝原料粒径做出了精确控制，而后球化粒径收缩，二级筛分过程中，粒径不达标的颗粒极少，产品得率高，筛分难度小。

摘要： 本发明公开了一种最大粒径大于40mm的土石混合料承载比确定方法，首先将待测定土石混合料分为粒径小于40mm和A1组和大于40mm的A2组；测量A1组混合料的实测承载比；确定混合料的最佳微力学参数；确定A2组的混合料的数值试验承载比；根据混合料的实测承载比和数值试验承载比按照模型进行拟合，最终得到粒径大于40mm的混合料的承载比的计算模型；最后，按照实测与计算相结合的方法，确定最大粒径大于40mm的的最大干密度。本发明方法克服了现有室内试验方法只能确定粒径不超过40mm的路基土石混合料承载比的不足，可以快速准确的得到铺设路基不同路段上的土石混合料的承载比，为土石混填路基的压实质量控制提供了关键参数。

摘要： 本发明涉及一种确定堆石料最优细粒含量的方法，尤其涉及一种不同最大粒径下堆石料最优细粒含量的确定方法，属于水利工程领域。本发明一种确定不同最大粒径下堆石料最优细粒含量的方法，包括以下步骤：（1）建立最优细粒含量与最大粒径之间理论公式；（2）进行某一最大粒径下，不同级配堆石料相对密度试验，建立最小干密度和最大干密度与分形维数的关系曲线；（3）根据步骤（2）建立的最小干密度和最大干密度与分形维数关系式，确定最优分形维数D*。（4）步骤（3）中得到的D*代入步骤（1）中的理论公式，再指定某一最大粒径dmax，即可得到该最大粒径下的堆石料最优细粒含量。本发明能够较简单的确定不同最大粒径下堆石料最优细粒含量。

摘要： 本发明公开了一种适用于集料公称最大粒径＜26.5mm沥青混合料试件的垂直振动成型方法(VVTM)，包括拌制沥青混合料，并称取一个试件所需的用量；取出预热好的试模和垫块，将沥青混合料均匀装入试模中，并对沥青混合料插捣，插捣后将混合料表面整平成凸圆弧面；检查试模内沥青混合料温度，待混合料达到要求的压实温度后，将试模连同垫块固定到振动压实仪上，并对试模内沥青混合料振动压实60±5s。振动压实结束后，量取试件高度，如不符合标准高度要求，试件作废，并根据实际高度调整一个试件所需沥青混合料用量，重新制备试件直至高度符合要求，最后将装有试件的试模冷却至室温后，脱出试件。该方法操作简便、模拟效果好、结果可靠。