易切削

摘要： 铜和硫元素的添加均可提升预硬型塑料模具钢的切削性能,且提升切削性能的机理类似,均有润滑减摩的作用。通过热处理工艺将四种P20型塑料模具钢调至同一硬度水平,利用光学显微镜、扫描电子显微镜、透射电镜、万能拉伸实验机表征并比较其显微组织及力学性能,同时借助高速车削实验及光学轮廓仪对比研究它们的切削和抛光性能。结果表明,在同一切削条件下,硫元素的加入会使钢切削力降低约13%,刀具切削寿命明显延长,但抛光性能下降,粗糙度值升高约23%;而铜元素的加入使钢的切削力降低约10%,刀具切削寿命有所延长,切削后钢的表面光洁度提高约15%。

摘要： 继一种低成本高挤压性易切削含铋铝合金及其制备方法的发明专利之后,广东精美特种型材有限公司再次取得国家知识产权局颁发的《发明专利证书》,此专利(专利号:ZL201910104941.2)公开了一种大直径低变形抗力易切削的铝合金铸锭及其制备工艺。

摘要： 文章通过详细分析"字口深峻,刀痕化尽"学说,指出了过去古钱币收藏界对雕母鉴定中存在的误区以及雕母定义中的错误.文章根据清代钱币收藏家鲍康对雕母的描述,分析了雕母的材质、钱体的制作方法以及印范不挂沙性能等,以期让更多人对雕母有正确认识.

摘要： 用锡、铋替代铅制备了2011和6026两种无铅易切削的铝合金挤压棒材,并利用光学显微镜、扫描电镜、拉伸试验机和车床等手段研究了这两种无铅易切削铝合金挤压棒材的显微组织、拉伸力学性能与切削加工性能.结果表明:2011铝合金挤压棒材的显微组织由α-Al、CuAl2、Al7Cu2Fe和SnBi共晶相组成,6026铝合金挤压棒材的显微组织由α-Al、Mg2Si、CuAl2和SnBi共晶相组成.两种无铅易切削铝合金挤压棒材都具有良好的切削加工性能和拉伸力学性能.2011铝合金挤压棒材的抗拉强度为486.1 MPa,屈服强度为421.5 MPa,伸长率为10.4％;6026铝合金挤压棒材的抗拉强度为358.7 MPa,屈服强度为296.4 MPa,伸长率为13.8％.

摘要： 通过对铸造工艺和高温扩散处理工艺进行优化设计,结合油气滑铸造工装和超声波搅拌震动等方法,获得变形抗力低的大直径易切削铝合金铸锭。结果表明,所获得的大直径铝合金铸锭具有化学成分均匀、组织弥散致密、易于变形加工的特点。

摘要： 易切削钢以含硫易切削钢为主,易切削钢中的夹杂物控制影响着易切削钢的各项性能,硫化物是易切削钢中主要的夹杂物,其形貌对钢材的切削性能影响很大.球形、纺锤形的硫化物比条形硫化物有更好的性能.通过研究硫的加入时机,由VD抽真空前优化为破真空后加入,提高S回收率;通过Ca变性处理,控制合理的Mn/S值,改善硫化物形貌,尽可能得到纺锤状复合硫化物,改善钢的切削性能.

摘要： 通过对含S模具钢H13的工艺研究,总结了含S模具钢H13的生产工艺控制要点,成功地开发了易切削刀柄钢,并与国外同类产品对标。

摘要： 对高硫易切削奥氏体不锈钢316LS进行10％～80％的冷轧压下,研究了冷变形对其微观组织、力学性能和耐点蚀性能的影响及其变化规律.结果表明,冷变形时,316LS的变形方式以滑移为主,硫化物夹杂沿轧向拉长.316LS的奥氏体稳定性较高,冷变形时产生的马氏体量较少;随着压下量增加,316LS的强度、硬度和屈强比增大,主要受加工硬化效应的影响,而延伸率急剧降低,为加工硬化效应和大量硫化夹杂致脆共同作用的结果;316LS表面的电化学活性点随压下量增加而增多,导致极化曲线上钝化区间内电流波动的增多以及临近点蚀击穿电位(Eb)时电流曲折式渐增现象的左移.316LS的Eb随压下量增大而减小,主要受硫化物夹杂拉长、位错密度增加和形变诱导马氏体量三因素的影响.

摘要： 对沙钢预硬型塑料模具钢1.2312的生产实践过程进行分析总结.结果表明,通过高S、高Mn成分设计并配合洁净钢生产技术,钢中MnS夹杂物短小、分布均匀,钢板切削性能改善;通过控制轧制单道次压下量及轧制温度,钢板表面开裂问题得到解决;通过正火、回火热处理,钢板组织均匀,性能稳定,硬度均在30-34 HRC,完全达到设计和使用要求.

摘要： 易切削热轧中厚钢板主要用于加工塑料模具,具有表面光洁、切削性能好等特点.为了满足客户对易切削性能的需求,钢厂通常在冶炼工序采用高硫控制工艺,致使钢中硫含量过高,容易产生MnS夹杂物,进而影响钢水的洁净度;结合高硫钢“热脆”的特点,在冶炼过程中通过微钙处理,钢中MnS夹杂物的形态、尺寸和分布获得有效控制,钢的切削性能最终得到改善.

摘要： 介绍了我国无铅易切削黄铜的研发进展，回顾了我国目前已研究的无铅易切削黄铜体系，重点总结了无铅易切削铋黄铜的研究成果。对无铅易切削黄铜领域的自主知识产权成果也进行了概括。

摘要： 本文介绍了易切削材料Y1Cr16Ni3Mo2CuN钢的冶炼和加工工艺，并作了分析探讨，分析了合金的化学成分、显微组织和夹杂物形貌等。结果表明，首次研制的易切削材料Y1Cr16Ni3Mo2CuN钢完全能达到主要技术指标要求，说明现行的生产工艺是可行的。另外，本文研究了热处理制度与性能的关系，得出了产品优化的热处理工艺。

摘要： 本发明的铜合金铸件以质量％计含有Cu：大于58.5％且小于65.0％、Si：大于0.40％且小于1.40％、Pb：大于0.002％且小于0.25％、P：大于0.003％且小于0.19％、作为可选元素的Bi：0.001％～0.100％，剩余部分由Zn及不可避免的杂质构成，Fe、Mn、Co、Cr的总量小于0.45质量％，Sn、Al的总量小于0.45质量％，具有56.0≤f1＝[Cu]‑5×[Si]+0.5×[Pb]+0.5×[Bi]‑0.5×[P]≤59.5的关系，当含有Bi的情况下，还具有0.003＜f0＝[Pb]+[Bi]＜0.25的关系，金相组织的构成相具有20≤(α)≤80、18≤(β)≤80、0≤(γ)＜5、20×(γ)/(β)＜4、18≤(γ)1/2×3+(β)×(‑0.5×[Si]2+1.5×[Si])≤82、33≤(γ)1/2×3+(β)×(‑0.5×[Si]2+1.5×[Si])+([Pb]+[Bi])1/2×38+([P])1/2×15的关系，在β相内存在含P化合物。

摘要： 本发明的易切削铜合金含有Cu：58.5～63.5％、Si：大于0.4％且1.0％以下、Pb：0.003～0.25％及P：0.005～0.19％，剩余部分由Zn及不可避免的杂质构成，Fe、Mn、Co及Cr的总量小于0.40％且Sn和Al的总量小于0.40％，具有56.3≤f1＝[Cu]‑4.7×[Si]+0.5×[Pb]‑0.5×[P]≤59.3的关系，金相组织的结构相具有20≤(α)≤75、25≤(β)≤80、0≤(γ)＜2、20≤(γ)1/2×3+(β)×(‑0.5×([Si])2+1.5×[Si])≤78、33≤(γ)1/2×3+(β)×(‑0.5×([Si])2+1.5×[Si])+([Pb])1/2×33+([P])1/2×14的关系，β相内存在含P化合物。

摘要： 本发明的易切削铜合金含有Cu：大于61.0％且小于65.0％、Si：大于1.0％且小于1.5％、Pb：0.003％以上且小于0.20％及P：大于0.003％且小于0.19％，剩余部分由Zn及不可避免的杂质构成，Fe、Mn、Co及Cr的总量小于0.40％，Sn和Al的总量小于0.40％，具有56.5≤f1＝[Cu]‑4.5×[Si]+0.5×[Pb]‑[P]≤59.5的关系，金相组织的构成相具有20≤(α)≤80、15≤(β)≤80、0≤(γ)＜8、18×(γ)/(β)＜9、20≤(γ)1/2×3+(β)×([Si])1/2≤88、33≤(γ)1/2×3+(β)×([Si])1/2+([Pb])1/2×35+([P])1/2×15的关系，β相内存在含P化合物。

摘要： 本发明的易切削铜合金含有Cu：多于58.0％且少于65.0％、Si：多于0.30％且少于1.30％、Pb：多于0.001％且0.20％以下、Bi：多于0.020％且0.10％以下、P：多于0.001％且少于0.20％，剩余部分由Zn及不可避免的杂质构成，Fe、Mn、Co及Cr的总量少于0.45％，Sn和Al的总量少于0.45质量％，具有56.5≤[Cu]‑4.7×[Si]+0.5×[Pb]+0.5×[Bi]‑0.5×[P]≤59.5和0.025≤[Pb]+[Bi]＜0.25、20≤α＜85、15＜β≤80、0≤γ＜5、8.0≤([Bi]+[Pb]‑0.002)1/2×10+([P]‑0.001)1/2×5+(β‑7)1/2×([Si]‑0.1)1/2×1.2+γ1/2×0.5≤17.0、0.9≤([Bi]+[Pb]‑0.002)1/2×(β‑7)1/2×([Si]‑0.1)1/2≤4.0的关系，α相内存在含有Bi的粒子。

摘要： 本发明涉及炼钢技术领域，提供了一种大方坯易切削钢专用连铸结晶器保护渣，按重量百分比计包括：27～32％CaO、40～43％SiO2、1～4％MgO、3.5～6％Al2O3、1～4％Na2O、0.77～4％F﹣、0.19～1％Li2O、0.25～1.47％B2O3以及8～14％C。该保护渣能改善易切削钢连铸时钢液面易产生渣条大，铸坯表面不光滑等问题。还提供了一种以硅灰石、无碳烟灰、玻璃粉、萤石、熟料、白碱、碳黑、土状石墨、陶土、碳酸锂、硼砂、方解石、镁砂以及铝钒土为原料制备上述保护渣的方法。还提供了一种连铸过程使用上述保护渣的大方坯易切削钢连铸方法，该方法制得的铸坯品质好。

摘要： 本发明的易切削性铜合金含有Cu：多于57.5％且少于64.5％、Si：多于0.20％且少于1.20％、Pb：多于0.001％且少于0.20％、Bi：多于0.10％且少于1.00％、及P：多于0.001％且少于0.20％，剩余部分由Zn及不可避免的杂质构成，Fe、Mn、Co、Cr的总量少于0.45％，Sn、Al的总量少于0.45％，且具有56.3≤f1＝[Cu]‑4.8×[Si]+0.5×[Pb]+0.5×[Bi]‑0.5×[P]≤59.5和0.12≤f2＝[Pb]+[Bi]＜1.0的关系，金相组织的构成相具有20≤f3＝(α)≤85、15≤f4＝(β)≤80、0≤f5＝(γ)＜4、8.5≤f6＝([Bi]+[Pb])1/2×10+[P]1/2×6+(β)1/2×[Si]1/2×0.8+(γ)1/2×0.5≤18.0、0.45≤f7＝(([Bi]+[Pb])1/2‑0.05)×((β)1/2‑3)×([Si]1/2‑0.2))≤3.6的关系，α相内存在以Bi为主成分的粒子。

摘要： 本发明公开了易切削钢的铋碲添加方法、易切削渗碳钢及其应用，本发明提供的易切削渗碳钢，以重量百分数计，包括如下化学元素：C：0.16％～0.22％，Si：0.10％～0.30％，Mn：0.55％～0.75％，P：0.015％～0.030％，S：0.045％～0.065％，Cr：0.90％～1.30％；Te：0.0018％～0.0065％，Ti：0.015％～0.035％，N：0.010％～0.015％，Bi：0.009％～0.039％，其余为Fe和不可避免的杂质，Te/S重量比：0.04～0.10，Bi/S重量比：0.25～0.60。添加Te、Bi的易切削渗碳钢，轧制后硫化物长宽比≤3的纺锤状占比≥70％，切削加工性能优异。本发明利用压缩惰性气体喷射工艺添加碲源及铋源的合金颗粒，工艺过程稳定，反应平缓，没有剧烈喷溅；且碲、铋元素收得率高，实测碲的收得率＞85％，铋的收得率＞60％。

摘要： 该易切削铜合金含有Cu：超过59.7％且小于64.7％、Si：超过0.60％且小于1.30％、Pb：超过0.001％且小于0.20％、Bi：超过0.001％且小于0.10％、及P：超过0.001％且小于0.15％，剩余部分由Zn及不可避免的杂质构成，Fe、Mn、Co及Cr的总量小于0.45％，Sn和Al的总量小于0.45％，56.7≤Cu‑4.7×Si+0.5×Pb+0.5×Bi‑0.5×P≤59.7，0.003≤Pb+Bi＜0.25，在0.003≤Pb+Bi＜0.08的情况下，0.02≤Bi/(Pb+Bi)≤0.98，在0.08≤Pb+Bi＜0.13的情况下，0.01≤Bi/(Pb+Bi)≤0.40或0.85≤Bi/(Pb+Bi)≤0.98，在0.13≤Pb+Bi＜0.25的情况下，0.01≤f3＝Bi/(Pb+Bi)≤0.33，金相组织由α相和β相构成，17≤β≤75，7.0≤(Bi+Pb‑0.001)1/2×10+(P‑0.001)1/2×5+(β‑8)1/2×(Si‑0.2)1/2×1.3≤16.0。

摘要： 本发明公开了一种用于易切削黄铜金相制备的侵蚀剂，其特征在于，该侵蚀剂的质量百分比组成为乙醇：1～3wt％；氨水：1～5wt％；脂肪醇聚氧乙烯醚硫酸钠：1～3wt％；过氧化氢：1～5wt％；余量为二氧化硅胶体，所述二氧化硅胶体中二氧化硅的质量百分比为20～50wt％。通过控制侵蚀剂中所添加物质及各物质的相关含量，可以轻腐蚀易切削黄铜的α、β相，不腐蚀易切削粒子，从而使易切削粒子衬度突出，便于在光学显微镜下直观清晰观察到易切削粒子的形态与分布，便于统计，提高了检测易切削黄铜中易切削粒子形态与分布的准确度。

摘要： 本发明的易切削铜合金含有Cu：大于61.0％且小于65.0％、Si：大于1.0％且小于1.5％、Pb：0.003％以上且小于0.20％及P：大于0.003％且小于0.19％，剩余部分由Zn及不可避免的杂质构成，Fe、Mn、Co及Cr的总量小于0.40％，Sn和Al的总量小于0.40％，具有56.5≤f1＝[Cu]‑4.5×[Si]+0.5×[Pb]‑[P]≤59.5的关系，金相组织的构成相具有20≤(α)≤80、15≤(β)≤80、0≤(γ)＜8、18×(γ)/(β)＜9、20≤(γ)1/2×3+(β)×([Si])1/2≤88、33≤(γ)1/2×3+(β)×([Si])1/2+([Pb])1/2×35+([P])1/2×15的关系，β相内存在含P化合物。