不平衡率

摘要： 空气源热泵由于高效节能等优势在农村清洁取暖中得到了广泛应用,但大规模的使用也造成了电网尖峰负荷的增加及不平衡率的增大,对电网的可靠性提出了新的挑战。为评估蓄热技术对电网削峰填谷的作用潜力,选取典型农村建筑为研究对象,在TRNSYS平台搭建供暖仿真模型,模拟空气源热泵供暖系统不同蓄热模式对电网的影响。结果表明:相比于空气源热泵直接供暖模式,水箱蓄热的供暖模式和建筑本体蓄热的供暖模式可在保证室内热舒适性的前提下分别使电网最大峰谷差率降低52.5%和47.7%,电网负荷率增加9.9%和8.8%,不仅有利于电网的平稳运行,而且提高了发电设备利用率。在峰谷电价条件下,蓄热供暖模式的运行费用降低31.1%。

摘要： 以研究高层住宅建筑太阳能热水系统为目的,对天津市某单元楼太阳能热水系统进行现场测试,通过对比两种工况测试数据,分析了太阳能热水系统的运行性能.研究结果表明,两种工况下板式换热器平均传热系数分别为2828.54 W/(m2·K)、2919.05 W/(m2·K),且换热器出口侧温差较小,换热存在不合理现象;工况一两个并联管路的平均流量分别为1.54 m3/h、3.76 m3/h,管路不平衡率为0.59;工况一、二(工况一、二分别代表系统在晴天、多云两种典型天气条件下的系统运行状态)室外环境温度分别为25.44°C、28.01°C,集热器平均集热效率分别为27.25％、30.33％,集热器集热效率受室外温度因素影响较大.

摘要： 发电机直流电阻测试是发电机预防性试验中的一个重要项目,直流电阻超标可能使一些接头异常发热,甚至会造成发电机开焊事故.文章针对下村水电站3号发电机直流电阻试验数据超标情况通过直流电桥法、红外测温法进行故障查找与分析,综合判断设备状态,以期寻求解决故障的方法及方案.

摘要： 近年来,由小区集中换热站提供二次热水的地面辐射供暖系统因其舒适、美观、管理方便等优点得到广泛地推广应用,然而在工程设计中,因忽视输配管网的水力平衡问题而导致后期运行阶段冷热不均、供暖功耗提升、管材浪费的现象仍经常发生.该文以某住宅小区二次供暖热水管网设计为例,阐述水力平衡计算原理、步骤及方法.同时,针对设计过程导致不平衡率超标的问题进行分析,提出优化建议和应注意事项,以期为类似工程设计提供参考.

摘要： 汽车制动性能检测是重要的安全技术检测项目之一,但大多数车主对机动车安全技术检测机构所出具的检测结果报告不了解甚至一点都看不懂,这就很难从检测报告单中看出车辆的技术状况.检测报告单不仅仅是判断车辆性能合格与否,更是对车辆项目进行调试和修理时的重要依据.所以能正确解读机动车检验报告单上的信息是尤为重要的.

摘要： 根据水力计算分析,大流量的设备和小流量设备布置在同一环路时,大流量越靠近环路中心,对于水力平衡越有利.在有条件的情况下,建议大流量设备和小流量设备尽量不要布置在同一环路中.

摘要： 为满足GB18565《道路运输车辆综合性能要求和检验方法》标准中对汽车列车的制动时序和制动力分配的检验要求,本文提出了一种可以检测所有汽车列车的常规制动项目和制动时序、制动力分配情况的汽车列车制动平板台检测系统.

摘要： 本文以某公司为上海地区设计和制造的110kV电力变压器为例,分别从设计计算和制造工艺两个方面对直流电阻不平衡率进行分析,并提出了提高设计计算精度和制造工艺水平的方法.

摘要： 通过分析不同结构产品的各相阻抗差异,并结合生产制造过程中可能出现的问题,合理解决变压器各相短路阻抗不平衡率问题.

摘要： 搭建了某舰船环状冷媒水系统的模拟仿真平台与试验平台,对该系统不同负荷需求下的运行模式进行模拟分析与试验研究,分析了舰船冷媒水系统在不同运行模式下用户的流量分配特性.结果表明,对于舰船夏季夜间与过渡季运行工况,系统双泵、三泵分别向全船所有用户供水时,用户流量分别约为设计流量的50％与70％,区间流量不平衡率小于15％,满足舰船用户不同负荷(50％或70％左右)下的流量需求;对于舰船冬季运行工况,系统单泵、双泵供全船全年支路冬季运行时,用户流量约为设计流量的70％与95％,其区间不平衡率均小于15％,满足舰船冬季满负荷(100％)部分负荷(70％)条件下用户的水量需求.通过模拟与试验结果对比,进一步分析实际舰船环状冷媒水系统的水力平衡特性.

摘要： 在对7200KVA/10KV大型电渣炉变压器检测中发现,其低压直流电阻不平衡率达到35％,负载测量时三相电流不平衡率更是高达56％.通过改变低压回路的直流电阻来调节三相电流不平衡,未有明显效果.分析表明,对于低压少匝的特种变,其母排、引线的漏抗相对于直流电阻而言,对于低压阻抗的影响更大.对于变压器复杂绕组和工况下的阻抗计算,有限元法提供了有效、便捷的手段.但文献未见对大电流引线漏抗和三相电流分布的仿真分析.因此需要运用先进的电磁场分析软件MagNet,采用多端子场路耦合等专业手段,计算出三相电流,调整设计方案以达到用户技术要求.通过对三维漏磁场和低压大电流引线磁场的合理建模和有限元计算,得到了含有复杂的多支路母排网络的三相交流电流,仿真值与产品实测值接近,验证了数值分析的有效性.完成了出线系统的各个部分对不平衡电流的影响度分析.为优化三相电流分配提供了参照.根据电磁场有限元分析结果,指出了造成三相电流不平衡的主要原因和影响程度,对结构改进提出了建议.

摘要： 本文以上海地区某地源热泵系统为例，结合全年动态负荷分析得到地埋管设计放热量高达吸热量的2.6 倍。在此负荷不平衡率下，对地埋管系统换热特性进行了数值模拟。埋管区域土壤温度场全年变化的分析表明该地埋管系统可以正常运行，管群周围土壤温度恢复特性良好。冷热负荷不平衡对分区布置地下换热器的系统影响不大，建议通过优化管群布置形式以及设置合理的土壤恢复时间等措施来抵消负荷不平衡带来的不利影响。

摘要： 介绍了一起处理变压器有载分接开关隐蔽故障的实例，此例表明：在分析变压器绕组直流电阻测量结果时，除了考察直流电阻不平衡率外，还应当考察每相绕组各相邻档之间电阻的差值分布是否均匀，以便确认有载分接开关是否存在故障。

摘要： 对干式变压器的直流电阻不平衡及其影响进行研究.通过实例分析线材、引线结构及外部负载引起变压器直流电阻不平衡的大小.总结了引起电阻不平衡的原因极其影响大小.

摘要： 对干式变压器的直流电阻不平衡及其影响进行研究.通过实例分析线材、引线结构及外部负载引起变压器直流电阻不平衡的大小.总结了引起电阻不平衡的原因极其影响大小.

摘要： 对干式变压器的直流电阻不平衡及其影响进行研究.通过实例分析线材、引线结构及外部负载引起变压器直流电阻不平衡的大小.总结了引起电阻不平衡的原因极其影响大小.

摘要： 本发明提供了一种不平衡‑平衡变换器，包括不平衡‑平衡变换线圈，不平衡‑平衡变换线圈包括磁环，同轴电缆均匀绕制于磁环上；同轴电缆包括同轴设置的内、外导体，内、外导体之间设有绝缘填充层；不平衡‑平衡变换线圈通过支架固定于屏蔽盒中心；屏蔽盒一端设置第一连接器，另一端设置第二、三连接器；同轴电缆一端的内、外导体分别焊接到第一连接器的内、外导体上，同轴电缆另一端的内、外导体分别焊接到第二、三连接器的内导体上。本发明还提供了一种平衡‑不平衡变换器，由不平衡‑平衡变换器的输入端和输出端对调构成。本发明用同轴电缆产品来制造变换器，能维持变换器的输入和输出阻抗为同轴电缆的阻抗始终保持不变，且方便制作。

摘要： Marchand平衡‑不平衡转换器具有宽度小于两个次级传输线的初级传输线。两个次级传输线还具有不同宽度和长度。这种布置提供了传输线宽度和长度之间的失衡。已经发现这种宽度和长度的失衡能够改善幅度不平衡和相位不平衡。

摘要： 本发明涉及一种平衡‑不平衡变换器、一种推挽式放大器电路及一种四LC元件平衡‑不平衡变换器。一种平衡‑不平衡变换器包含：不平衡端口，其具有单端端子；平衡端口，其具有第一及第二差分端子；及第一及第二串联谐振LC电路。所述第一串联谐振LC电路连接于所述第一与第二差分端子之间且包含串联连接的第一类型的第一元件及第二类型的一个元件。所述第二串联谐振LC电路连接于所述单端端子与接地之间且包含串联连接的所述第一类型的第二及第三元件以及所述第二类型的所述一个元件。所述第二类型的所述一个元件由所述第一及第二串联谐振LC电路共享。所述第一差分端子连接于所述第二类型的所述一个元件与所述第一类型的所述第三元件之间。

摘要： 一种平衡不平衡变换器包括第一卷绕导体组，所述第一导体组包括第一回路部分和第二回路部分。所述第一回路部分和所述第二回路部分传导耦合，并形成第一8字形结构。所述平衡不平衡变换器进一步包括第二卷绕导体组，所述第二导体组包括第三回路部分和第四回路部分。所述第三回路部分和所述第四回路部分传导耦合，并形成第二8字形结构。所述第一回路部分和所述第三回路部分感应耦合。所述第二回路部分和所述第四回路部分感应耦合。

摘要： 本发明提供一种平衡-不平衡转换器，其中，第一不平衡侧线路(23)和第二平衡侧线路(24)实质地配置在同一平面上，第一不平衡侧线路(21)配置在第一平衡侧线路(23)的上方并且与第一平衡侧线路(23)保持规定距离，第二不平衡侧线路(22)配置在第二平衡侧线路(24)的下方并且与第二平衡侧线路(24)保持所述规定距离。利用这样的结构，第一不平衡侧线路(21)和第二不平衡侧线路(22)之间的距离增大，流经第一不平衡侧线路(21)的电流和流经第二不平衡线路(22)的电流的相互抵消被极大地抑制。

摘要： 本发明提供了一种不平衡‑平衡变换器，包括不平衡‑平衡变换线圈，不平衡‑平衡变换线圈包括磁环，同轴电缆均匀绕制于磁环上；同轴电缆包括同轴设置的内、外导体，内、外导体之间设有绝缘填充层；不平衡‑平衡变换线圈通过支架固定于屏蔽盒中心；屏蔽盒一端设置第一连接器，另一端设置第二、三连接器；同轴电缆一端的内、外导体分别焊接到第一连接器的内、外导体上，同轴电缆另一端的内、外导体分别焊接到第二、三连接器的内导体上。本发明还提供了一种平衡‑不平衡变换器，由不平衡‑平衡变换器的输入端和输出端对调构成。本发明用同轴电缆产品来制造变换器，能维持变换器的输入和输出阻抗为同轴电缆的阻抗始终保持不变，且方便制作。

摘要： Marchand平衡-不平衡转换器具有宽度小于两个次级传输线的初级传输线。两个次级传输线还具有不同宽度和长度。这种布置提供了传输线宽度和长度之间的失衡。已经发现这种宽度和长度的失衡能够改善幅度不平衡和相位不平衡。

摘要： 本发明涉及一种平衡-不平衡变换器、一种推挽式放大器电路及一种四LC元件平衡-不平衡变换器。一种平衡-不平衡变换器包含：不平衡端口，其具有单端端子；平衡端口，其具有第一及第二差分端子；及第一及第二串联谐振LC电路。所述第一串联谐振LC电路连接于所述第一与第二差分端子之间且包含串联连接的第一类型的第一元件及第二类型的一个元件。所述第二串联谐振LC电路连接于所述单端端子与接地之间且包含串联连接的所述第一类型的第二及第三元件以及所述第二类型的所述一个元件。所述第二类型的所述一个元件由所述第一及第二串联谐振LC电路共享。所述第一差分端子连接于所述第二类型的所述一个元件与所述第一类型的所述第三元件之间。

摘要： 本发明提供一种平衡不平衡转换元件。该平衡不平衡转换元件(1)，是在平板状电介质体基板(10)上设有接地电极(15)和多个主面电极(13A)、(13B)、(14)的滤波器。主面电极(13A)、(13B)通过短路用侧面电极(11A)、(11B)与接地电极(15)连接，构成1/4波长的共振线路。主面电极(14)，配置在主面电极(13A)、(13B)之间，两端开放，构成1/2波长的共振线路。电介质体基板(10)的侧面，设有平衡特性调整用侧面电极(18)。通过调整该平衡特性调整用侧面电极(18)与主面电极(14)之间产生的电容，将2个平衡信号的相位平衡设定为期望状态。

摘要： 本发明提供一种平衡－不平衡转换器，其中，第一不平衡侧线路(23)和第二平衡侧线路(24)实质地配置在同一平面上，第一不平衡侧线路(21)配置在第一平衡侧线路(23)的上方并且与第一平衡侧线路(23)保持规定距离，第二不平衡侧线路(22)配置在第二平衡侧线路(24)的下方并且与第二平衡侧线路(24)保持所述规定距离。利用这样的结构，第一不平衡侧线路(21)和第二不平衡侧线路(22)之间的距离增大，流经第一不平衡侧线路(21)的电流和流经第二不平衡线路(22)的电流的相互抵消被极大地抑制。