不平衡张力

摘要： 针对复合横担杆塔易承受较大不平衡张力的问题,设计了一种杆塔不平衡张力自动调节装置,结合装置特点构建了不平衡张力计算方程组,提出了迭代求解方法,分析了装置结构参数对不平衡张力调节效果的影响规律。研究表明不平衡张力调节装置可有效降低在断线或不均匀覆冰工况下挂点处的最大不平衡张力。

摘要： 为分析输电线路非均匀脱冰动态特性,以实际220 kV两档输电线路为研究对象,利用ABAQUS有限元软件对线路非均匀脱冰典型工况进行了数值模拟,研究了脱冰方式、脱冰率和非脱冰档覆冰厚度等因素对脱冰跳跃和档间不平衡张力的影响,并通过单档脱冰试验验证了模拟结果的有效性.结果表明:单档完全脱冰时,相邻档覆冰厚度增加,脱冰档跳跃高度减小,但最大不平衡张力显著增大,两档覆冰厚度相近时,非脱冰档反向位移较大;单档局部脱冰时,脱冰率越大,两档跳跃幅值越大,且较大的脱冰率会使最大不平衡张力显著增加,脱冰率相同时,4种脱冰方式中两侧端部脱冰引起的动力响应最弱,是较为安全的除冰方式.

摘要： 超特高压输电线路不可避免地经过高海拔和重覆冰的山区,大高差输电线路脱冰造成的不平衡张力和导线跳跃会对其电气及机械性能产生重要的影响。针对爬坡、翻山和跨谷等三种典型的山区500 kV输电线路,建立了5档导线-绝缘子脱冰跳跃模型,通过附加力法得到了高差形式和高差角对导线跳跃高度幅值和不平衡张力的影响规律。结果表明:脱冰档存在高差时高侧绝缘子挂点受到的不平衡张力比低侧大,随着高差角的增大,低侧绝缘子挂点受到的不平衡张力加速减小,在30°时较高侧悬挂点受到的不平衡张力可达较低侧的3.06倍;相较于跨谷型,翻山型脱冰档两侧受到的不平衡张力更大,随着高差角的增大,翻山型与跨谷型的不平衡张力与跳跃高度均呈相反的变化趋势,在30°时翻山型不平衡张力达到最大值为30 454.6N,跳跃高度达到最小值为10.02 m,此时跨谷型不平衡张力达到最小值,跳跃高度达到最大值;通过分析弧垂差、跳跃高度幅值及线路高差角之间的关系,拟合得到大高差输电线路导线脱冰跳跃高度的计算公式,对线路设计和运维具有重要的工程价值。

摘要： 采用简支梁理论与"等线长法"模型,提供了一种求解架空线路单端覆冰下不平衡张力的方法,与现有技术相比,提出了连续档单端覆冰下档距变化量Δlk的计算公式.通过与ANSYS软件数值仿真结果对比,该文方法能准确计算出电线单端覆冰情况下的不平衡张力及形态分布.文章还分析了覆冰故障实例,运用该文方法的计算结果与现场情况基本吻合,且导线脱冰、地线单端覆冰下导地线最小接近距离小于现有规范要求值,在大高差的线路设计中,应校验此种情况下的间距.该文计算方法既能满足工程精度的要求,又能形成简便实用的计算程序,适用于工程实际计算,用于指导塔头的设计,提高线路抗冰能力.

摘要： 为提高电网安全生产水平,超高压输电线路的I型复合绝缘子悬垂串应采用双联及以上设计.通过理论分析和计算,研究了双联I型悬垂串绝缘子在不平衡张力下的受力情况,在不平衡张力作用下,双联单线夹I型悬垂串的两肢绝缘子受力不均.通过对某工程实例进行计算,认为选择绝缘子额定机械破坏负荷时,不平衡张力的影响不容忽视.

摘要： 基于简支梁理论与"等线长法",研究了单档不均匀覆冰下导线不平衡张力及相对形变随档距、覆冰长度、覆冰厚度、档数、高差、串长及电压等级的变化规律.结果表明,导线的最大相对形变值并非出现在整档覆冰情况,而是随档内覆冰长度的增加,存在极大值,当覆冰厚度较大时更为明显.对比不同档距、冰厚下各电压等级线路脱冰跳跃过程中导地线静态、动态接近距离和地线单档非均匀覆冰下导地线静态接近距离,单档非均匀覆冰间隙将先达到闪络条件,在220 kV及以下线路中尤为明显,因此,该文研究能弥补现行规程规范的不足,指导单档不均匀覆冰下杆塔塔头和荷载的设计,以保障电力系统的安全运行.

摘要： 不均匀覆冰及断线将导致输电线路杆塔两侧出现纵向不平衡张力,重覆冰地区尤为突出,严重时将导致铁塔屈服和扭转而造成严重事故.文中采用悬链线计算方法对输电线路典型的断面模型的纵向不平衡张力进行了计算,分析总结影响纵向不平衡张力的主要因素,并提出了应对措施.对输电线路设计选线及定位具有较好的指导意义.

摘要： 随着电网改革的进一步发展,电网的相关设施设备得到了进一步的完善和优化.与此同时,一些电网设备设施受到自然因素等的影响,容易出现安全故障,对于电网的安全运维带来困扰.由此展开对电网设备的运行维护至关重要.基于此本文展开对输电线路杆塔产生的不平衡张力所引起的杆塔倾斜、倒折等安全事故的分析管理,通过安装和应用倾斜监测装置的方式,实现对输电线路杆塔的倾斜预警管理,旨在能够确保电力系统的安全运行.

摘要： 现行规程给定的不平衡张力的设计值与实际工程取值差异较大,为了研究大截面导线重覆冰区不均匀冰纵向荷载特性,建立连续档不平衡张力计算模型,编制VB计算程序,参照典型的特高压直流输电线路工程设计条件,计算了直线塔和耐张塔的不平衡张力,对影响直线塔不平衡张力的档距、高差、悬垂串长、导线直径、覆冰率、档距不均匀性、覆冰厚度等因素进行敏感性分析。针对大截面导线重覆冰区,建议增大耐张塔不平衡张力取值,降低直线塔不平衡张力取值,其中直线塔不平衡张力可根据使用条件进行分级取值。

摘要： 为研究多因素作用下的输电线路覆冰不平衡张力,利用正交设计法开展了档距、高差、导线安全系数以及绝缘子串长对导线不平衡张力影响的研究.正交实验结果趋势图表明,最大不平衡张力与串长呈负相关关系,与高差、档距、导线安全系数呈正相关关系;极差分析表明,档距对不平衡张力影响的程度最大,紧接着是高差、导线安全系数,绝缘子串长的影响最弱.最后以实际工程为例,将正交设计法得出的规律用于覆冰线路的优化设计,经优化,线路最大不平衡张力百分数由原来的27.07％降为23.80％,表明本文得出的规律具有工程使用价值.

摘要： 针对高压输电线路不平衡张力计算量大,传统的试凑法效率低下,难以满足实际的工程需要的现状,本文通过对不平衡张力等线长法的深入分析,并结合实际的物理意义,提出了动态弦截法,并编制了计算软件,通过对浙北～福州1000kV交流线路工程的覆冰不平衡张力为算例,对比了传统试凑法、二分法和动态弦截法的计算速度,证明了动态弦截法的有效性,为实际工程的不平衡张力批量计算提供了一种新的快速计算方法.

摘要： 本文结合架空输电线路的地形、覆冰特点,从耐张段的连续档数量、档距大小及不均匀性、挂点高差、断面模型、悬垂串类型等多方面对影响覆冰不平衡张力的相关因素进行了详细的计算分析,结论用于指导输电线路杆塔排位优化,同时作为杆塔结构设计的依据之一,从而全面提高重覆冰线路的抗冰能力.

摘要： 输电线路覆冰不平衡张力计算是验算杆塔强度、检验各档导线应力和对地距离的前提条件.针对覆冰不平衡张力数学模型的高维、强非线性等特点,选用具有强鲁棒性的Trust Region优化算法完成模型求解.算例和大量仿真结果显示,该算法可得耐张段各档应力、档距增量和高差增量的高精度解.在模型和算法准确性得到验证之后,计算了不同冰区和覆冰不平衡率下最大不平衡张力百分比,进一步分析了不平衡张力随导线安全系数、悬垂串串长、档高差等因素的变化规律,可用于解决覆冰线路的优化设计、安全运行和事故分析等问题.

摘要： 通过建立三维有限元分析模型,对不平衡张力随档距、高差、串长的变化关系进行了分析,同时对冰灾区输电线路的设计提出了建议。研究结果为冰灾区输电线路的设计和改造提供了参考和依据。

摘要： 随着电压等级的升高,线路导线分裂数增多、绝缘子串长加大,杆塔的荷载也大大增加,串长越长有利于减小直线杆塔纵向不平衡张力和断线张力,降低杆塔重量.但过小的纵向不平衡张力和断线张力会削弱杆塔的纵向刚度,对防止串倒很不利.本文通过对各电压等级杆塔的断线张力和不平衡张力进行测算,为杆塔纵向不平衡张力和断线张力合理取值提供参考.

摘要： 微地形主要是指大档距,大高差和大小档三种情况.一般而言,微地形中单个因素不会对输电线路造成破坏性影响,最不利的情况往往出现在多种因素组合影响的时候.本文通过对输电线路中可能存在的各种微地形进行组合,利用输电线路不平衡张力计算软件对各种微地形下的不平衡张力进行计算分析,提出微地形下输电线路的具体抗冰加强措施,为输电线路设计和改造提供合理的建议：地面高差大于50米，优先采取增加杆塔方式改善条件，若增加杆塔困难，将承受不均匀覆冰张力差较大的杆塔更换为加强型杆塔。当两侧档距相差2.5倍以上时，优先采取增加杆塔改善条件，增加杆塔困难时，将该杆塔更换为加强型杆塔。当实际档距大于500米时，抗冰能力较弱时，优先采取增加杆塔，增加杆塔困难时采取加强杆塔等措施。对于220kV及以下线路微地形情况下的改造，可以参照5OOkV线路适当放宽条件执行。

摘要： 针对在2009年冰冻灾害袭击中施黎甲线3基杆塔的受损情况，根据现场覆冰情况建立合理的不均匀覆冰模型；通过有限元软件对受损杆塔进行力学分析，寻找受损原因；根据计算结果，得出导地线纵向张力和过载覆冰对杆塔强度的影响范围；并提出了在工程中预防线路不平衡张力和过载冰的一些建议和方法。

摘要： 以山区常用输电塔5A．ZBC2为基础，建立了山区的不等高输电塔线体系。考虑到高差的 不断变化以及不同方向攻角风荷载的作用，运用随机模拟风振分析方法对其进行了分析。结果 表明，位于山顶的输电塔顶位移均值最大；位于山坡的次之；而位于山底的最小。而对不平衡 张力来说，位于山坡的塔所受的不平衡张力最大；位于山顶的塔次之；位于山底的塔最小。随 着高差的增大，塔顶位移和不平衡张力增大。塔顶位移主要受导线风荷载影响，而塔顶速度和 加速度与塔的一阶振型有关，导线振动与荷载激励相关。

摘要： 本文基于有限元分析方法应用梁单元和索单元对500千伏江城线1625#～1627#塔线体系结构建立整体单元模型，考虑风荷载和低温荷载对输电塔线体系结构覆冰厚度的影响，进行了有限元分析，计算出该塔线体系的极限覆冰厚度并分析输电塔倒塌破坏的原因，同时指出了输电线路中的薄弱点，对输电塔有效除冰提出建议。

摘要： 本发明提供了一种不平衡‑平衡变换器，包括不平衡‑平衡变换线圈，不平衡‑平衡变换线圈包括磁环，同轴电缆均匀绕制于磁环上；同轴电缆包括同轴设置的内、外导体，内、外导体之间设有绝缘填充层；不平衡‑平衡变换线圈通过支架固定于屏蔽盒中心；屏蔽盒一端设置第一连接器，另一端设置第二、三连接器；同轴电缆一端的内、外导体分别焊接到第一连接器的内、外导体上，同轴电缆另一端的内、外导体分别焊接到第二、三连接器的内导体上。本发明还提供了一种平衡‑不平衡变换器，由不平衡‑平衡变换器的输入端和输出端对调构成。本发明用同轴电缆产品来制造变换器，能维持变换器的输入和输出阻抗为同轴电缆的阻抗始终保持不变，且方便制作。

摘要： Marchand平衡‑不平衡转换器具有宽度小于两个次级传输线的初级传输线。两个次级传输线还具有不同宽度和长度。这种布置提供了传输线宽度和长度之间的失衡。已经发现这种宽度和长度的失衡能够改善幅度不平衡和相位不平衡。

摘要： 本发明涉及一种平衡‑不平衡变换器、一种推挽式放大器电路及一种四LC元件平衡‑不平衡变换器。一种平衡‑不平衡变换器包含：不平衡端口，其具有单端端子；平衡端口，其具有第一及第二差分端子；及第一及第二串联谐振LC电路。所述第一串联谐振LC电路连接于所述第一与第二差分端子之间且包含串联连接的第一类型的第一元件及第二类型的一个元件。所述第二串联谐振LC电路连接于所述单端端子与接地之间且包含串联连接的所述第一类型的第二及第三元件以及所述第二类型的所述一个元件。所述第二类型的所述一个元件由所述第一及第二串联谐振LC电路共享。所述第一差分端子连接于所述第二类型的所述一个元件与所述第一类型的所述第三元件之间。

摘要： 一种平衡不平衡变换器包括第一卷绕导体组，所述第一导体组包括第一回路部分和第二回路部分。所述第一回路部分和所述第二回路部分传导耦合，并形成第一8字形结构。所述平衡不平衡变换器进一步包括第二卷绕导体组，所述第二导体组包括第三回路部分和第四回路部分。所述第三回路部分和所述第四回路部分传导耦合，并形成第二8字形结构。所述第一回路部分和所述第三回路部分感应耦合。所述第二回路部分和所述第四回路部分感应耦合。

摘要： 本发明提供一种平衡-不平衡转换器，其中，第一不平衡侧线路(23)和第二平衡侧线路(24)实质地配置在同一平面上，第一不平衡侧线路(21)配置在第一平衡侧线路(23)的上方并且与第一平衡侧线路(23)保持规定距离，第二不平衡侧线路(22)配置在第二平衡侧线路(24)的下方并且与第二平衡侧线路(24)保持所述规定距离。利用这样的结构，第一不平衡侧线路(21)和第二不平衡侧线路(22)之间的距离增大，流经第一不平衡侧线路(21)的电流和流经第二不平衡线路(22)的电流的相互抵消被极大地抑制。

摘要： 本发明提供了一种不平衡‑平衡变换器，包括不平衡‑平衡变换线圈，不平衡‑平衡变换线圈包括磁环，同轴电缆均匀绕制于磁环上；同轴电缆包括同轴设置的内、外导体，内、外导体之间设有绝缘填充层；不平衡‑平衡变换线圈通过支架固定于屏蔽盒中心；屏蔽盒一端设置第一连接器，另一端设置第二、三连接器；同轴电缆一端的内、外导体分别焊接到第一连接器的内、外导体上，同轴电缆另一端的内、外导体分别焊接到第二、三连接器的内导体上。本发明还提供了一种平衡‑不平衡变换器，由不平衡‑平衡变换器的输入端和输出端对调构成。本发明用同轴电缆产品来制造变换器，能维持变换器的输入和输出阻抗为同轴电缆的阻抗始终保持不变，且方便制作。

摘要： Marchand平衡-不平衡转换器具有宽度小于两个次级传输线的初级传输线。两个次级传输线还具有不同宽度和长度。这种布置提供了传输线宽度和长度之间的失衡。已经发现这种宽度和长度的失衡能够改善幅度不平衡和相位不平衡。

摘要： 本发明涉及一种平衡-不平衡变换器、一种推挽式放大器电路及一种四LC元件平衡-不平衡变换器。一种平衡-不平衡变换器包含：不平衡端口，其具有单端端子；平衡端口，其具有第一及第二差分端子；及第一及第二串联谐振LC电路。所述第一串联谐振LC电路连接于所述第一与第二差分端子之间且包含串联连接的第一类型的第一元件及第二类型的一个元件。所述第二串联谐振LC电路连接于所述单端端子与接地之间且包含串联连接的所述第一类型的第二及第三元件以及所述第二类型的所述一个元件。所述第二类型的所述一个元件由所述第一及第二串联谐振LC电路共享。所述第一差分端子连接于所述第二类型的所述一个元件与所述第一类型的所述第三元件之间。

摘要： 本发明提供一种平衡不平衡转换元件。该平衡不平衡转换元件(1)，是在平板状电介质体基板(10)上设有接地电极(15)和多个主面电极(13A)、(13B)、(14)的滤波器。主面电极(13A)、(13B)通过短路用侧面电极(11A)、(11B)与接地电极(15)连接，构成1/4波长的共振线路。主面电极(14)，配置在主面电极(13A)、(13B)之间，两端开放，构成1/2波长的共振线路。电介质体基板(10)的侧面，设有平衡特性调整用侧面电极(18)。通过调整该平衡特性调整用侧面电极(18)与主面电极(14)之间产生的电容，将2个平衡信号的相位平衡设定为期望状态。

摘要： 本发明提供一种平衡－不平衡转换器，其中，第一不平衡侧线路(23)和第二平衡侧线路(24)实质地配置在同一平面上，第一不平衡侧线路(21)配置在第一平衡侧线路(23)的上方并且与第一平衡侧线路(23)保持规定距离，第二不平衡侧线路(22)配置在第二平衡侧线路(24)的下方并且与第二平衡侧线路(24)保持所述规定距离。利用这样的结构，第一不平衡侧线路(21)和第二不平衡侧线路(22)之间的距离增大，流经第一不平衡侧线路(21)的电流和流经第二不平衡线路(22)的电流的相互抵消被极大地抑制。