时效温度

摘要： 对采用“非真空上引连铸+连续挤压”工艺试制出的Cu-Cr-Zr合金线杆进行时效处理和冷加工试验,研究时效温度和加工量对其HRB硬度、导电率及抗拉强度的影响。试验结果表明:随着时效温度的提高,Cu-Cr-Zr合金杆的软化前HRB硬度和抗拉强度先逐渐提高,而后逐渐降低,而导电率则逐步提高;时效后的Cu-Cr-Zr合金线杆,随着加工量增大,其软化前其HRB硬度和软化前强度逐步增大,其软化后的HRB硬度和软化后的导电率则基本保持稳定,变化幅度较小。对试验结果进行了机理分析,为“非真空上引连铸+连续挤压+冷加工+时效+冷加工”工艺工业化批量生产Cu-Cr-Zr合金杆提供可靠的理论及数据支撑。

摘要： 文章以汽车配件用6110A铝合金棒材为研究对象,通过室温静态单向拉伸检测、布氏硬度检测、金相组织观察及拉伸断口组织分析,借助正交试验分析,来研究热处理工艺对6110A合金的性能和组织的影响。结果表明,通过极差分析结果,对6110A铝合金屈服强度和硬度影响程度的主次关系依次为,时效温度、固溶时间、固溶温度、时效时间;对合金抗拉强度影响程度的主次关系依次为,时效温度、固溶温度、固溶时间、时效时间;因此在6110A铝合金的热处理工艺中必须合理的选择控制时效温度。

摘要： 目的研究和优化汽车轮毂构件的固溶时效工艺。方法基于正交试验法设计了四因素三水平正交试验,研究了固溶温度、固溶时间、时效温度、时效时间4个工艺参数对抗拉强度的影响规律。结果时效温度对抗拉强度影响最大,其次是固溶温度、时效时间,固溶时间对抗拉强度的影响较小。结论通过对极差和均值进行比较分析,获得最优工艺组合如下:固溶温度为560°C,固溶时间为180 min,时效温度为170°C,时效时间为90 min。在该工艺参数下制备的汽车轮毂构件的抗拉强度可以达到283.6 MPa。

摘要： TB8(Ti-15Mo-2.7Nb-3Al-0.2Si)是一种亚稳态β型钛合金,在航空航天领域发挥着重要的作用。微观组织结构、应变和应变率是影响材料力学性能的3大重要因素,基于万能材料试验机和分离式霍普金森压杆(SHPB)测试手段,研究了固溶和时效热处理工艺对TB8钛合金力学性能的影响,并通过光学显微镜和扫描电子显微镜表征材料变形前后的微观组织结构及其断面形貌。结果表明:经过固溶+时效处理后,合金内部析出短条状α相,且时效温度越高,次生相尺寸越大,数量越少;在不同应变率加载条件下,热处理前后的TB8钛合金均表现出明显的应变率强化效应,动态加载条件下应变强化作用不明显;时效温度升高时,高应变率下合金屈服强度降低,塑性升高;动态加载条件下试样的破坏形式为典型的剪切破坏;绝热剪切带是裂纹形成和试样破坏的前兆。

摘要： 在Hi-B发生二次再结晶的过程中,二次再结晶的开始温度是影响能否发展完善的二次再结晶的一个重要控制因素,而初次再结晶晶粒尺寸的大小又是影响着二次再结晶开始温度的一个重要参数。因此为了获得完善的二次再结晶,需要把脱碳退火中发生的初次再结晶晶粒尺寸控制在一个目标范围之内。影响初次再结晶晶粒尺寸的因素主要有成分、常化工艺、冷轧的时效温度以及脱碳退火工艺等,其中成分和脱碳退火温度对初次再结晶晶粒大小的影响较为直接,因此本文未加以分析,主要对常化和冷轧工艺对Hi-B钢初次再结晶晶粒尺寸的影响进行了探讨。试验分析得出,常化和冷轧工艺的匹配性是控制初次再结晶晶粒大小的关键。

摘要： 采用X射线衍射、光学显微镜、透射电子显微镜、显微硬度和拉伸性能测试等手段,研究时效热处理温度对Mg-12Gd-3Y-1Sm-0.5Zr合金组织和性能的影响.结果表明,Mg-12Gd-3Y-1Sm-0.5Zr合金在200,250°C和300°C峰时效时,晶粒大小随时效温度的升高而逐渐增大,晶内颗粒状的第二相数量增多,硬度峰值出现的时间逐渐缩短.合金时效温度在200,250°C时,析出相为β'相,时效温度在300°C时,析出相为β相.合金在250°C峰时效时力学性能最优.在200,250°C峰时效热处理的合金在从室温到200,250°C和300°C拉伸过程中抗拉强度随拉伸温度的升高先升高后降低,出现了抗拉强度反常温度效应,而在300°C峰时效热处理后的合金未出现该反常现象.

摘要： 通过组织观察、力学性能测定等手段,分析了时效温度对含Cu高强钢组织和性能的影响.结果表明:随着时效温度的升高,试验钢组织逐渐向多边形铁素体转变,并发生了一定程度的软化;钢的强度先升高后略微下降,550°C时效钢的强度和低温冲击韧性均达到峰值.600°C时效时,析出强化效果与组织软化效果的综合作用导致钢的强度有所下降.

摘要： 研究了6063铝合金挤压型材在210～250°C下分别时效15～90 min时的快速时效工艺.结果表明:提高时效温度可显著加快6063铝合金挤压型材的时效进程,有利于缩短时效的时间和提高生产效率,但同时也会降低挤压型材的峰值强度.6063铝合金挤压型材较为理想的快速时效工艺为:时效温度210～220°C,时效时间45～90 min,此时挤压型材具有较高的力学性能,且力学性能较为稳定,其抗拉强度为226.2～235.5 MPa,屈服强度为202.8～215.1 MPa,断后伸长率为9.4％～9.8％.

摘要： 采用光学显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪和透射电子显微镜,研究了不同时效处理温度对254SMo超级奥氏体不锈钢的析出行为以及析出相对其力学性能的影响.结果表明,254SMo奥氏体不锈钢中的χ相呈颗粒状分布,χ相的析出敏感温度为800°C;σ相呈条状分布,析出的敏感温度为900°C.χ相和σ相均为富Mo和低Ni化合物,σ相中的Mo含量高于χ相.时效温度为900°C时,实验钢中的析出相数量最多,实验钢的抗拉强度最高,为825 MPa;延伸率最低,为31％.结合试样断口分析结果表明,相比χ相,σ相对实验钢塑性的危害更大.

摘要： 使用光学显微镜、维氏硬度计、扫描电子显微镜和示波冲击试验机等设备研究Fe-17Cr-Ni-Cu模型合金未经时效处理、475°C下时效500h、500°C下时效500h及540°C下时效500h样品的微观组织及力学性能.研究结果表明:随着时效温度的升高,板条马氏体组织越来越均匀,且时效过程中析出的富Cr铁素体是主要的致脆相;通过示波冲击曲线计算出动态冲击韧度,时效温度升高,动态断裂韧度增大;夏比冲击试样断口形貌也由未经时效处理的韧性转变为脆性,时效温度升高后又由脆性转变为韧性.

摘要： 在200°C/s的退火超快冷条件下,研究了高强冷轧薄板在退火温度为820°C时,不同时效温度对低合金高强钢组织和性能的影响。实验结果表明:随着时效温度的升高,实验用钢的抗拉强度呈现下降趋势,屈服强度呈现上升趋势,当时效温度从240°C提高到320°C时,抗拉强度从893MPa下降到了773MPa,下降了13％,屈服强度从496MPa增加到了577MPa,提升了16％。延伸率呈现上升趋势。随着时效温度的升高,马氏体体积分数逐渐下降,当时效温度从240°C提高到320°C时,马氏体体积分数从49.2％下降到了40.9％,随着时效温度的升高,铁素体的晶粒尺寸呈现一定的增大趋势,从3.8μm增加到了4.6μm.不同时效温度下的拉伸断口形貌基本为等轴状的韧窝,当时效温度从240°C升高到320°C时,韧窝尺寸从1.4μm增大到了2.9μm,随着时效温度的升高,韧窝变的大而且深,说明材料的塑性随着时效温度的升高有所提升。

摘要： 采用光学显微镜(OM)、扫面电子显微镜(SEM)、X射线能谱(EDS)研究了不同时效温度和时间对Sanicro25组织性能的影响.结果表明:Sanicro25不锈钢在650°C、700°C长期时效过程中析出相种类及数量受时效时间和时效温度的影响;合金的冲击韧性随时效时间延长呈下降趋势,温度愈高下降愈快.

摘要： 运用光学(OM)、扫描(SEM)和透射(TEM)电镜等方法,研究了不同时效温度下高强度含Cu钢的力学性能,并对微观组织结构进行了较为系统的分析.结果表明:时效温度为640°C时,钢的强度超过785MPa,且此时钢可以获得良好的低温韧性和塑性匹配.分析得出ε-Cu的析出强化、板条结构的回火马氏体组织及“有效晶粒尺寸”的细化,是试验钢获得优良综合性能的主要原因.

摘要： 研究了不同时效温度和时效时间对Ti-4Fe合金组织的影响.结果表明,时效温度及时效时间对Ti-4Fe合金的组织变化影响明显.随着时效温度的提高,合金中α相析出显著.随着时效时间的延长,析出的α相越来越粗化,但当α相长大到一定尺寸后会出现溶断成几个小段的现象.

摘要： 采用透射电镜、维氏硬度仪和拉伸试验机,研究了时效温度和时间对7003铝合金显微组织与力学性能的影响.结果表明:随着时效时间的延长,铝合金基体中依次沉淀析出GP区、η'相(亚稳定相MgZn2)和η相(MgZn2),其中GP区和η'相都能阻碍位错运动,对铝合金起到很好的强化作用.当GP区数量最多时,铝合金的强度达到第一个峰值,当GP区转变为过度相η'时,铝合金的强度达到第二峰值,当η'转变为η相时,铝合金的强度开始下降.随着时效温度的提高,铝合金强度达到峰值的时间缩短,并且两个峰值之间的时间间隔也缩短.时效温度为120°C时,铝合金的第二峰值强度高于第一峰值强度,时效温度高于120°C时,铝合金的第一峰值强度高于第二峰值强度.

摘要： 分别对经过固溶(530°C×3h)处理和固溶(530°C×3h)+深冷(6h)处理后的铝硅合金进行时效处理,研究时效温度和时效时间对铝硅合金的微观组织、布氏硬度、拉伸性能和摩擦性能的影响.结果表明:对于固溶处理后的和固溶+深冷处理后的铝硅合金,随时效温度的增加,铝硅合金的强度和塑性先升高后降低;随时效时间的增加,铝硅合金的强度和塑性先升高后降低;不同的是,固溶态铝硅合金的最佳时效参数为160°C×6h,固溶+深冷处理态铝硅合金的最佳时效参数为140°C×4h.与固溶态的时效参数相比,深冷处理缩短了时效时间,提高了时效效率.

摘要： 利用光学显微镜,扫描电子显微镜,透射电子显微镜,X射线衍射仪,显微硬度测试和拉伸力学性能测试等方法对铸造Mg-3.5Y-2.5Nd-0.5Zr稀土镁合金在不同热处理制度下的微观组织和力学性能进行了研究.结果表明,合金铸态组织由α-Mg 相,Mg41Nd5 相,Mg24Y5 相和β′(Mg14Nd2Y)相组成.铸态合金经525°C/4h 固溶处理和225°C/34h 时效处理后抗拉强度达301MPa,屈服强度达202MPa,延伸率达6.9％,较常规热处理具有更好的综合力学性能.这是由于热处理后基体中同时存在的细小β′′相和β′相所致.

摘要： 气缸盖是发动机的核心、关键零部件，工作环境最为恶劣，长时间承受高温、高压及热疲劳载荷的作用，并且随着GDI,TC等技术的应用，对气缸盖铸造铝合金材料的性能提出了越来越高的要求。采用正交试验法研究了固溶时间、时效温度、时效时间3因素对Al-Si-Mg系铸造铝合金强度和塑性的影响.结果表明,时效温度是影响长安A1-Si-Mg系铸造铝合金合金断后伸长率的最主要因素，固溶时间次之，时效时间影响较小。长安A1-Si-Mg系铸造铝合金的最优热处理工艺如下:固溶535°C×6h淬火水温)80°C，人水转移时间15s，淬火时间3min;时效165°C×3h，该工艺下合金具有良好的综合性能，特别是断后伸长率可达4%以上，完全满足长安新技术发动机气缸盖产品设计要求。

摘要： 本研究采用紫铜作为N型热电材料AgSbTe2和P型热电材料Ag0.8Pb22.5SbTe20的电极,在电极表面磁控溅射TiW(20at.％Ti)作为扩散阻挡层,最后使用纳米银膏进行连接.对试样进行时效实验之后研究了TiW作为扩散阻挡层的性能.通过场发射扫描电镜对界面形貌进行分析,结果显示,当在350°C下时效72h时,TiW阻挡层可以有效的起到扩散阻挡层的作用;当时效时间延长至120h时在距离扩散阻挡层2-3μm的银膏处也可以检测到铜原子的存在.类似的现象在时效温度为400°C,时效时间为24h时便会发生.然而,铜电极/TiW扩散阻挡层/纳米银膏层/TiW扩散阻挡层/铜电极接头在400°C下时效24h,其剪切强度能达到19.67Mpa,仍可满足力学性能的需要.

摘要： 通过检测Cu-Ni-Be合金时效后的导电率,利用导电率和析出新相体积分数的关系,研究了新相析出体积分数的变化规律,确定了不同温度条件下新相析出体积分数随时间变化的Avrami方程,进而确定了不同温度条件下导电率随时间变化的导电率方程.描绘了不同温度时效后合金的相变动力学"S"曲线,以及等温转变"C"曲线.

摘要： 持续水环境与可变温度共同作用下的岩石时效变形试验系统，在底座上固定有立柱，立柱上端有横梁，在横梁上设有液压缸，与液压缸相配的活塞杆的外端头依次连接有压力传感器和压头，压头的下方位于底座上设有多个叠摞的调整块，位于上端的调整块上固定有承台柱，在承台柱上端设有试验箱体；试验箱体包括陶瓷材料的壳体，在壳体的底面设有与所述承台柱相配的孔，承台柱上有支撑壳体的台阶，壳体内配有内胆，内胆底面中部与承台柱的上端面相接触，在内胆的底面内侧有放入下垫板的凹槽，壳体的侧壁内部有与加热件，壳体配有上盖，上盖上有排气孔和向内胆补水的水管，上盖的上面和下面中间位置均有凸台。结构简单、操作容易。

摘要： 本发明提供了一种温度场均匀的铝合金构件时效成形方法，所述时效成形在复合加热装置中完成，所述复合加热装置包括热压罐以及向热压罐内发出微波的微波发生器，所述构件设置于所述热压罐内的模具上；所述模具和铝合金构件均为非吸波材料；所述时效成形过程中在铝合金构件的上表面的部分面积处和/或在模具的下表面的部分面积处设置有吸波材料，使得采用热压罐对铝合金构件加热而对其时效成形的过程中，在连续或间断地开启微波发生器时所述吸波材料吸收微波而对铝合金构件进行局部的温度补偿。本发明运用吸波材料吸收微波升温速率快的特点，利用热传导将热量传递到构件和模具的低温区域进行温度补偿，使得构件在时效成形过程中温度场保持均匀。

摘要： 本发明公开了一种温度‑应力耦合时效处理装置及其使用方法，该装置包括基本框架结构、应力牵引结构、应力加载控制结构和温度加载控制结构；基本框架结构包括底座、下底板、支撑板和立柱，立柱的下端与下底板螺纹连接，上端与支撑板滑动连接，立柱上螺纹连接有大螺母；应力牵引结构包括下螺杆固定板、上螺杆固定板以及螺杆，螺杆的上端与上螺杆固定板螺纹连接，下端与下螺杆固定板滑动连接，螺杆下端螺纹连接有小螺母；应力加载控制用于对拉伸试样进行恒拉应力加载；温度加载控制结构用于对拉伸试样进行恒温加热。本发明可对需要进行温度‑应力耦合时效的材料进行时效实验，并且可以对温度的高低、应力的大小等影响因素进行调节。

摘要： 本发明公开了一种考虑温度历程的铝合金蠕变时效形性协同预测方法，研究材料在不同温度、不同应力等级及时间下应力分量及激活能变化特性及其量化数据，构建可考虑复杂温度历程的铝合金蠕变变形模型；在此基础上，基于时效析出动力学理论，构建复杂温度历程下铝合金蠕变或应力松驰时效耦合下强化性能预测模型，实现升温‑保温‑降温全流程CAF工艺形性协同预测。本发明解决了现有方法仅能实现单一恒定温度下铝合金蠕变时效预测的局限性，对CAF工艺全流程及其改进高效率变温CAF工艺精确预测及其构件制造的数值模拟均有重要指导意义。

摘要： 本实用新型公开了一种时效炉温度检测设备，包括时效炉主体、温度检测组件和控制组件，时效炉主体的炉口通过铰链连接有侧开式炉门，温度检测组件包括均匀分布在时效炉主体内的数个温度检测器，侧开式炉门的前部表面成型有安装槽，安装槽的内部通过竖向隔板隔设成第一槽体和第二槽体，第一槽体的侧部通过铰链连接有单开门，控制组件包括存储器、单片机处理器和显示器装置，存储器和单片机处理器均设置在第一槽体内部，显示器装置安装在第二槽的内部前侧，本实用新型能对时效炉主体内多个点位的温度进行检测并且上传存储，这样方便操作人员实时的了解各个点位的温度变化，进而方便时效炉进行相应的加热，相较于现有技术，本实用新型的使用价值较高。

摘要： 本实用新型公开了一种加热温度均匀的时效炉，包括炉体，炉体的内部滑动连接有放置架，且炉体底部的内壁上开设有移动槽，放置架底部的外壁上焊接有滑动连接在移动槽内部的移动块，炉体远离正面外壁另一侧的外壁上通过螺栓安装有第一电机，且第一电机的输出端上通过螺栓安装有螺杆，螺杆螺纹贯穿于移动块的内部，炉体底部的内壁上开设有滑槽。本实用新型第一电机带动螺杆与移动块螺纹时，能够使放置架在炉体的内部滑动，无需人工推动，更加省力和方便，放置架移动时滑轮在滑槽的内部滑动，一方面能够对放置架起到支撑的作用，另一方面能够使放置架移动时更加顺畅，电加热板能够对炉体内部进行加热，电机带动主动齿轮与从动齿轮啮合时。

摘要： 本实用新型涉及薄膜生产技术领域，尤其为一种薄膜生产用自控温度时效处理室，包括处理室，所述处理室的左端内侧固定连接有检测箱，所述检测箱的左端内侧螺旋连接有端盖，所述端盖的右端内侧固定连接有轴承，所述轴承的内侧固定连接有连接轴，且连接轴与检测箱滑动连接，所述连接轴的前端和处理室的后端内侧均固定连接有支撑架，本实用新型中，通过设置的把手、端盖、轴承、连接轴、支撑架、支撑板、滚轮和支撑板，当需要对处理室内侧的母卷进行检测时，工作人员在把手的作用下把母卷从处理室的内侧移出，同时把密封盖打开，便可以在检测箱的内侧对母卷进行检测，看是否到达要求，不需要把密封门全部打开，减少热气的流失，提高工作的效率。

摘要： 本实用新型涉及一种加热温度均匀的时效炉，包括时效炉主体，时效炉主体包括炉体和炉门，炉体的右端开口设有炉门，还包括导风件、电加热器、吹风装置和推车，导风件设置在炉体的空腔内，导风件的左端、前端和后端均设有多个通风孔，导风件的底端连接在炉体的内底面上，三个电加热器分别设置在导风件的前外侧壁、后外侧壁和左外侧壁上，吹风装置设置在炉体的内顶面中部，推车设置在导风件内部，推车包括平板、轮子和把手，平板上设置有多个导风孔，轮子设置在平板的底面，把手的下端连接在平板的上表面右端，目的是解决现有技术中时效炉炉内的各个位置的温度不均匀的问题。

摘要： 本实用新型公开了活鲜生鲜长时效供氧并具可视温度显示的保温箱，包括保温箱箱体、保温箱箱盖、保温箱提手、温度检测器、氧气泵盖板、氧气泵和支撑板，所述保温箱箱体的顶部两侧各设置有一个连接块，所述连接块与保温箱箱体为一体式结构，所述保温箱箱盖和保温箱提手均设置于保温箱箱体的顶部，保温箱箱盖的一端通过转轴与连接块的一侧转动连接，保温箱提手的底部通过转轴与连接块的另一侧转动连接；本实用新型的保温箱箱体为一体式结构，在保温的基础上增加了供氧功能，氧气泵的安装位置避免了占用保温箱箱体内部存储空间的问题，氧气泵内置锂电池，可以在不外接电源的情况下长时间工作，为保温箱箱体内部供氧。

摘要： 一种热处理时效温度确定方法及装置，包括：检测铝合金薄壁结构件毛坯的残余应力；根据残余应力检测结果以及铝合金薄壁结构件的外形变化规律，反向求出铝合金薄壁结构件毛坯进行热处理时效的温度变化值。采用本申请提供的方案，能够指导热处理时效人员将对应铝合金薄壁结构件毛坯的残余应力控制在一个数值相对固定、分布相对均匀、释放相对充分的位置，给零件应力变形经验预测和连续工艺仿真预测提供一个初始的标定值，从而大幅度提高经验预测和仿真预测的准确性。