旋转角

摘要： 针对采煤过程中薄煤层及保护层采用钻式采煤机,对煤岩截割过程中截齿的受力作用较大,容易造成截齿磨损这一问题,探究了截齿截割煤岩模型的构建,采用离散元仿真分析的方式对不同安装角度下的截齿的受力作用进行分析。通过不同的切削角、旋转角下截齿的受力变化规律,为截齿应用过程中的安装角度选取提供依据,从而减小截齿的磨损,提高截齿的寿命,提高钻式采煤机的作业效率。

摘要： 旋转式定向战斗部集高破片杀伤动能利用率和高炸药爆炸能量利用率的优势于一身,受到研究学者的广泛关注。对弹目交会的研究是旋转式定向战斗部发挥旋转定向功效的重要前提,为此,建立了含有破片毁伤场的空空六自由度弹目交会模型,利用非旋转式轴对称装药的破片毁伤场,模拟旋转式非轴对称装药战斗部旋转任意角度后破片的飞散状态,并通过MATLAB进行了仿真。最终计算出了旋转式定向战斗部弹目交会时的最大毁伤效能下对应的起爆延迟时间和旋转角,并给出旋转机构的响应速度范围的具体计算方法,为旋转式定向战斗部引战配合设计提供了重要理论依据。

摘要： 旋转的三要素是旋转中心、旋转角、旋转方向.通俗地说,把一个图形绕着哪个点向哪边旋转多大的角度.按标记角度旋转分三步:双击旋转中心;标记旋转角;旋转(选择的对象).

摘要： 贵刊2017年8月下,刊发了《例谈旋转角的确定及其在解题中的应用》,我读后收获良多,进一步思考:由旋转角相等带来等角的条件证明四点共圆,借助圆可便捷地导角,更灵活地解几何综合题.现与同学们分享如下.1旋转共顶点相似三角形与等角在初二学习全等三角形时,我们遇到这样的题目:共顶点的等边三角形可证得全等三角形(如图1);将条件弱化,共顶角顶点且顶角相等的等腰三角形(即相似的两个等腰三角形),仍可得全等三角形(如图2);将条件再一般化,共顶点的相似三角形,仍可得相似三角形(如图3).至此,三个图可化归为图3.在初三学习旋转后,从动态角度看.

摘要： 椭圆的参数方程形式简单,利用它可以使有些难解的问题简单化,但椭圆中的离心角与旋转角两个概念易混淆,容易产生错误.本文通过一道题目为例,辨识椭圆的离心角与旋转角.

摘要： 旋转变换性质丰富,如对应边相等、对应角相等、对应点与旋转中心的连线形成的夹角等于旋转角、对应边所在的直线形成的夹角等于旋转角或等于旋转角的补角等.利用旋转过程中诸多的不变性就能实现边角转化,将分散的条件集中为我所用;等线段共点的几何证明题,就可以依据旋转图形的几何特征,利用旋转迎刃而解.举例说明,供同学们参考.

摘要： 在旋转中心、旋转方向和旋转角这三个旋转的要素中,若改变其中之一,则图形旋转的位置就会改变.有了旋转中心和旋转对应点,就能得到旋转角和等长线段,因此解旋转问题可围绕"一定""一找"来展开:"定"是确定中心,"找"是寻找对应点.

摘要： 一、旋转图形相关元素的确定关于旋转我们知道:旋转前后的两个图形全等;对应点到旋转中心的距离相等;对应点与旋转中心所连线段的夹角等于旋转角.

摘要： 为了使型旋转补偿装置在长输蒸汽管网中的合理应用,通过建立几何模型和力学模型,分析了型补偿装置左侧及右侧的补偿管段长度和、两侧折弯、力偶臂长度、两旋转补偿器中心距离、热伸长量、偏装量、横向位移量及补偿器水平推力对补偿装置设计和运行的影响,其合理的设计和安装对蒸汽管网的安全运行具有重要的意义.

摘要： 为分析初始速度、初始偏转角与质心位置对非圆截面弹体抛撒稳定性的影响,利用FLUENT程序,对弹体在抛撒过程中的质心轨迹与旋转角进行了数值研究.结果表明:质心径向的最终旋转角随初始抛撒速度的增加呈负指数衰减.在不同弹体攻角条件下,质心径向和轴向旋转角均随着初始轴向偏转角的增加而减小,且质心径向偏转角降低速率相对较慢.弹体攻角的增加在加剧径向偏转量的同时,削减了轴向偏转量.弹体初始攻角与径向的偏转对质心轴向旋转影响不明显.

摘要： 本文采用Weber材料力学法Weber-Banaschek弹性力学法计算并比较了直齿轮轮齿的变形，编写了相应的MATLAB计算程序，得出了数值计算结果。本文同时还明确了旋转角的概念，使得齿轮轮齿沿啮合线的变形量可由旋转角表示，便于齿轮啮合刚度的表示，也便于轮齿修形量的确定和表述。

摘要： 上海复兴路隧道为上下双层车道的越江隧道,施工中采用了盾构施工旋转角测控系统.自行研制的高精度盾构水平检测装置,解决了大直径盾构旋转产生的水平偏差对倾角精度的要求;对盾构旋转测控系统的工作原理、电气测控系统的设计要求、盾构纠转电气系统的组成和软硬件组成等作了阐述.

摘要： 掌握图形的几何变换规律有助于我们应用计算机来绘制几何图形.本文阐明了平面上两个二维旋转变换之积的变换规律,并给出实现这种图形变换过程的子程序.

摘要： 掌握图形的几何变换规律有助于我们应用计算机来绘制几何图形.本文阐明了平面上两个二维旋转变换之积的变换规律,并给出实现这种图形变换过程的子程序.

摘要： 掌握图形的几何变换规律有助于我们应用计算机来绘制几何图形.本文阐明了平面上两个二维旋转变换之积的变换规律,并给出实现这种图形变换过程的子程序.

摘要： 掌握图形的几何变换规律有助于我们应用计算机来绘制几何图形.本文阐明了平面上两个二维旋转变换之积的变换规律,并给出实现这种图形变换过程的子程序.

摘要： 掌握图形的几何变换规律有助于我们应用计算机来绘制几何图形.本文阐明了平面上两个二维旋转变换之积的变换规律,并给出实现这种图形变换过程的子程序.

摘要： 本发明得到一种能够维持转子的旋转角度的检测精度的旋转角度检测装置、旋转电机、汽车驱动系统以及旋转角度检测装置的制造方法。包括：具有周期性地形成于外周面的凹凸部的磁性体的旋转体；由磁检测部、磁场产生部及集磁部构成而得的检测部；以及运算旋转体的旋转角度的旋转角度运算处理部，凹凸部为旋转时与所述磁检测部的距离连续变化的形状，磁检测部在旋转轴方向的长度C比磁场产生部和集磁部的长度要短，当将偏移量X设为旋转体在旋转轴方向的中心和磁检测部在旋转轴方向的中心的在旋转轴方向的距离，将旋转体和磁检测部的偏移设为预测到的量的最大值时，旋转体在旋转轴方向的长度A以A≥2X‑C来规定。

摘要： 本发明提供一种高精度地计算电动机转轴的多旋转绝对旋转角的方法。其特征在于，电动机转轴的旋转角θ1相对于第n转轴的旋转角θn满足θn＝(‑(m±1)/m)n‑1×θ1的关系。作为实现满足该关系的机构的实施例，旋转角检测装置在第1转轴至第n转轴的相邻转轴之间，形成有使齿数为(m±1)的齿轮与齿数为m的齿轮相咬合的齿轮机构。将第1转轴的多旋转角度展开为第1转轴的旋转角度、即第1转轴的检测值p1及与第1转轴的旋转数相对应的R0×m0+R1×m1+…Rn‑2×mn‑2，并基于各轴的角度检测器的检测值来求出系数R0～Rn‑2，计算出第1转轴的多旋转旋转角。

摘要： 使规定的角度范围内的处理简略化的旋转角度检测器，包括：旋转角度计算部，基于电动机的端子间电压和电流，计算旋转角度并输出其信号；第1脉冲信号生成部，基于流过电动机的电流中包含的波动分量，生成第1脉冲信号；运算部，基于第1脉冲信号和旋转角度信号这两者，将旋转角度修正；以及旋转信息计算部，基于运算部的输出，计算电动机的旋转的信息，运算部在旋转角度为规定的角度范围内且最初生成了第1脉冲信号的情况下，对旋转角度计算部输出将旋转角度修正为第1角度的指令，将旋转角度是规定的角度范围内但是在该范围内第2个以后生成的第1脉冲信号无视，当旋转角度为规定的角度范围外时，生成表示电动机旋转了规定角度的第2脉冲信号。

摘要： 取得与具备换向器(20)的电动机(10)的旋转有关的信息的旋转角度检测器(100)包括：旋转角度计算部(32)，基于电动机(10)的端子间电压V与在电动机(10)中流动的电流Im来计算电动机(10)的旋转角度θ；第1信号生成部(34)，基于在电动机(10)中流动的电流Im所包含的脉动成分Ir来生成第1脉冲信号Pa；第2信号生成部(35)，基于第1脉冲信号Pa和计算出的旋转角度θ来生成表示电动机(10)旋转了狭缝间角度(第2角度θc)这一情况的第2脉冲信号Pb；以及旋转信息计算部(36)，基于第2信号生成部(35)的输出来计算电动机(10)的旋转角度。第2信号生成部(35)构成为基于旋转角度θ的角度范围和第1脉冲信号Pa的历史记录，来决定可否输出基于第1脉冲信号Pa的第2脉冲信号Pb、以及可否复位旋转角度θ。

摘要： 对具备换向器(20)的电动机(10)的旋转角度进行检测的旋转角度检测器(100)包括：电阻设定部(37)，设定与电动机(10)的电阻特性对应的电阻值；和旋转信息计算部(36)，基于电压检测部(10a)检测出的检测电压值、电流检测部(10b)检测出的检测电流值以及电阻设定部(37)所设定的设定电阻值(Rm)来计算与电动机(10)的旋转有关的信息。电阻设定部(37)构成为基于在电动机(10)的旋转稳定的状态下检测出的检测电压值和检测电流值来导出推断电阻值(R'm)，并使用推断电阻值(R'm)来更新设定电阻值(Rm)。

摘要： 旋转角度检测器(100)包含：基于电压检测部(10a)以及电流检测部(10b)的检测结果算出电动机(10)的旋转角速度(ω)的旋转角速度算出部(31)；检测流过电动机(10)的电流(Im)所包含的纹波成分(Ir)的纹波检测部(RD)；以及探测电压检测部(10a)、电流检测部(10b)、以及纹波检测部(RD)各自的故障的故障探测部(38)。故障探测部(38)在电压检测部(10a)、电流检测部(10b)、以及纹波检测部(RD)中的2个的输出表示通常旋转且剩余的1个的输出不表示通常旋转的状态持续了预定期间的情况下，判断为该剩余的1个故障。

摘要： 本公开的旋转角度检测装置具备：旋转体，其具有圆筒部且伴随着与圆筒部内连结的旋转轴的旋转而进行旋转；卡合突起部，其设于旋转体的圆筒部的内侧，且向旋转轴延伸的方向即第一方向突出；弹性构件，其装配于卡合突起部且具有弹性保持部；壳体，其具有将旋转体支承为能够旋转的旋转支承部；以及旋转角度检测部，其对旋转体的旋转角度进行检测，在壳体的旋转支承部与旋转体的圆筒部的外周之间设置有规定的间隙，在卡合突起部的外周形成有向与第一方向垂直的第二方向突出的嵌合部，弹性构件以弹性保持部能够向嵌合部的旋转方向弹性变形的方式装配于卡合突起部。

摘要： 简易地检测转子的绝对旋转角度。为了对包含转子和定子绕组的步进马达的转子的旋转角度进行检测，每机械角度360°的分解能为200的第1磁传感器(151)对转子的旋转角度进行检测。增量编码器(60)根据转子的旋转角度周期性地输出多个类别的信号。控制部(102)的旋转角度取得部(122)根据由第1磁传感器(151)检测出的转子的旋转角度、和由增量编码器(60)输出的信号的类别，来取得转子的绝对旋转角度。

摘要： 本发明得到一种能够维持转子的旋转角度的检测精度的旋转角度检测装置、旋转电机、汽车驱动系统以及旋转角度检测装置的制造方法。包括：具有周期性地形成于外周面的凹凸部的磁性体的旋转体；由磁检测部、磁场产生部及集磁部构成而得的检测部；以及运算旋转体的旋转角度的旋转角度运算处理部，凹凸部为旋转时与所述磁检测部的距离连续变化的形状，磁检测部在旋转轴方向的长度C比磁场产生部和集磁部的长度要短，当将偏移量X设为旋转体在旋转轴方向的中心和磁检测部在旋转轴方向的中心的在旋转轴方向的距离，将旋转体和磁检测部的偏移设为预测到的量的最大值时，旋转体在旋转轴方向的长度A以A≥2X‑C来规定。

摘要： 本发明提出了旋转角度检测装置、旋转角度检测系统和旋转体。该旋转角度检测装置包括定子检测齿，还包括多个线圈，各线圈绕在定子检测齿上，每个定子检测齿上最多绕一个线圈；旋转角度检测装置包括至少一套检测线圈系统，每套检测线圈系统包括由多个线圈组成的至少4列并联的多桥臂桥式电路；从每列桥臂的上下桥臂的接点均引出一根引线作为信号线；由其中的2根信号引线的差分信号生成第一信号电压，由另外2根信号线的差分信号生成第二信号电压，第一信号电压和第二信号电压的相位差为设定的角度，以检测转子的旋转角度。本发明采用差分方式，在信号线较长的应用中可以大大降低信号传输过程中外来干扰的影响。