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旋转射流

旋转射流的相关文献在1989年到2022年内共计295篇,主要集中在石油、天然气工业、矿业工程、能源与动力工程 等领域,其中期刊论文134篇、会议论文9篇、专利文献242845篇;相关期刊90种,包括岩石力学与工程学报、安徽工业大学学报(自然科学版)、石油天然气学报等; 相关会议9种,包括中国化工学会2009年年会暨第三届全国石油和化工行业节能节水减排技术论坛、中国动力工程学会第四届青年学会会议、第七届全国环境水力学学术研讨会等;旋转射流的相关文献由745位作者贡献,包括李根生、王瑞和、沈忠厚等。

旋转射流—发文量

期刊论文>

论文:134 占比:0.06%

会议论文>

论文:9 占比:0.00%

专利文献>

论文:242845 占比:99.94%

总计:242988篇

旋转射流—发文趋势图

旋转射流

-研究学者

  • 李根生
  • 王瑞和
  • 沈忠厚
  • 黄中伟
  • 周卫东
  • 魏仕英
  • 张东速
  • 牛继磊
  • 宋先知
  • 杨永印
  • 期刊论文
  • 会议论文
  • 专利文献

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    • 邓佳佳; 陈星星; 卢金树; 薛大文; 王恒远
    • 摘要: 针对LNG液舱壁惰化死角难以惰化、惰化进程监测误差大导致惰化效率低的问题,对C型独立液舱的气体惰化特性进行分析。建立数值模拟模型,分析舱内氧气体积分数及等值面分布形态、体积置换次数、惰化完成时间,比较旋流强度、进气速度和直径占比对惰化过程的影响,探讨其气体惰化特性。结果表明:随着旋流强度增大,惰化完成时间先缩短后延长再缩短,当旋流强度为1.0或1.5时去除惰化死角效果明显,且惰化完成时间短、耗气量少。增加惰性气体进气速度和提高直径占比,可以明显消除惰化死角且缩短惰化完成时间、减少耗气量。对惰化过程监测,采用出口平均氧气体积分数来判断惰化完成情况会造成误判,出口平均氧气体积分数降低至2%的时间与舱内最大氧气体积分数降低至2%的惰化完成时间的最大相对偏差为25.53%,最小相对偏差为1.40%,平均相对偏差为7.00%。因此,建议监测出口平均氧气体积分数,但是应在出口氧气体积分数达到2%后继续延长30%惰化时间,确保舱内最大氧气体积分数达标。
    • 张逸群; 胡萧; 武晓亚; 李根生; 田守嶒; 赵帅
    • 摘要: 为探究适合南海天然气水合物特点的高效开发模式,对比分析了淹没围压条件下锥形射流和旋转射流冲蚀天然气水合物沉积物的成孔规律。首先,利用LS-DYNA软件,建立了旋转/锥形射流冲蚀天然气水合物沉积物的拉格朗日–欧拉(ALE)流固耦合模型,分析了淹没、围压条件对旋转/锥形射流冲蚀天然气水合物沉积物效率的影响;然后,利用自主设计研制的天然气水合物生成及射流冲蚀可视试验装置,进行了天然气水合物沉积物生成及冲蚀试验,天然气水合物二次生成后,在冲蚀坑中注石膏,测量冲蚀孔孔深及孔径。对比分析数值模拟和室内试验结果发现:围压在增强天然气水合物沉积物强度的同时,抑制了射流扩散能力,降低了射流冲蚀天然气水合物沉积物的效率;在无围压和围压5 MPa条件下,旋转射流冲蚀天然气水合物沉积物体积分别是锥形射流的1.8和1.7倍。研究结果表明,对于泥质粉砂储层天然气水合物沉积物,旋转射流在保证冲蚀孔孔深的同时,具有比锥形射流更强的扩孔能力,这为固态流化法开采天然气水合物提供了依据。
    • 陈健翔; 杨睿月; 黄中伟; 李根生; 秦小舟; 李敬彬; 武晓光
    • 摘要: 采用改进的分离涡模拟方法配合剪应力输运模型分析旋转射流涡结构、速度场、压力场的演化过程,探索喷嘴压降对大涡结构发展和湍流脉动波动的影响规律。研究结果表明:射流涡结构的发展可划分为Kelvin-Helmholtz不稳定性阶段、过渡阶段和旋转不稳定性阶段;旋流作用能够显著增强径向湍流脉动、增大射流扩散角,湍流脉动耗散是下游射流速度衰减的主要原因;随压降增大,射流速度和脉动幅度都相应增大,速度分布的对称性增强,沿轴线方向的压力脉动特征和涡旋输运强度显著增加,但当喷射距离超过约9倍无因次喷距后,提升压降并不能提高旋转射流的有效冲击距离,但可以增大旋流强度和射流扩散角。旋转射流更适用于需求大孔径的径向水平井钻孔、煤层气水平井造穴和煤矿巷道钻孔卸压等工程场景。
    • 熊威; 张三丰; 徐春涛; 李伟锋; 程鹏;
    • 摘要: 本文分析了旋转射流清洗技术的作用机理,介绍了旋转射流在清洗领域的主要研究内容和关键技术,以及应用于深远海养殖装备的网衣清洗系统组成和关键设备,最后介绍了国内外的主要研究进展以及现有的主要产品及其发展方向。
    • 陈景序; 滕婷; 荆德吉; 智栐凯; 陈丽林; 李延续
    • 摘要: 为有效控制挖掘作业中由煤尘扩散引起的巷道内部环境污染,通过CFD软件数值模拟与相似实验平台相结合的方法,研究分析了气动旋转射流风速场的空间分布和控尘性能。研究结果表明:射流风速20~30 m/s时可形成稳定风幕;气相流场速度分布随射流风速的增大逐渐提高,且风幕形成度越高,同时会形成旋转的环状风速区域;射流风速随扩散距离沿流向迅速衰减,出口射流风速具有较契合的衰减率,相似实验与数值模拟具有接近的相似度;最佳控尘射流风速为30 m/s,测点Ⅰ的全尘浓度由433.9 mg/m^(3)降至161.4 mg/m^(3),呼吸性粉尘由135.5 mg/m^(3)降至55.3 mg/m^(3),测点Ⅱ的全尘浓度和呼吸性粉尘分别降至121.4 mg/m^(3)和30.3 mg/m^(3)。研究结果说明,气动旋转射流风幕单独用于控制掘进工作面的粉尘污染时,其控尘性能较低。
    • 李国莹
    • 摘要: 燃烧器是影响燃油加热器CO、NOx、UHC等污染物排放指标的关键部件。工程上需要在满足功率、效率等基本性能的基础上,尽量降低尾气的排放。本文依据燃烧物理学理论,划分了蒸发式燃烧器燃烧过程的不同功能区域,依据化学动力学理论对各区域分别描述了CO产生的影响机制,并基于此改进燃烧器进气射流结构,对进气射流静压场进行了数值仿真,并通过试验验证了该改进对改善CO排放的积极影响,对低排放蒸发式燃烧器的设计研究提供一定的参考价值。
    • 张思琦; 李福宝; 霍英妲; 王亚军
    • 摘要: 为研究旋转式空化射流发生器的空化效果,对其进行了三维模型的建立并对内部流场进行了数值模拟。分析了其含气率分布云图、压力分布云图以及速度分布云图。模拟结果表明:在流场内部,最大含气率在叶轮入口处叶片背部达到最大,最大含气率为0.904,故空化发生的位置主要分布在入口处叶片的背面,此时的最大负压为-1.417×10~5Pa,最大速度为31.27m/s。
    • 王学文; 崔豫泓
    • 摘要: 旋转射流对燃烧器的燃烧过程起着重要的作用,可调轴向叶片旋流器是实现旋转射流的重要途径.为了充分发挥可调轴向叶片旋流器的结构简单、 阻力损失小、 出口速度分布均匀以及调节性较好等优势,基于可调轴向叶片旋流器的工作原理,研究不同旋流强度下燃烧室内轴向速度、 切向速度、 径向速度的径向分布以及煤粉火焰温度的轴向与径向分布,对系统改变旋流器位置后可调轴向叶片旋流器的动力场特性进行分析,确定旋流器的结构参数并推导可调轴向叶片旋流器旋流强度的计算公式.研究结果表明:调节旋流器位置可改变气流轴向动能和切向动能的大小,导致旋流器出口附近轴线逆压梯度区的建立,使得气流反转以影响流场;随着旋流强度的增大,中心回流区面积增加,烟气温度峰值首先出现在燃烧器喷口附近,整个回流区内平均温度较高且比较均一,说明提高旋流强度有助于燃烧器内煤粉的稳定着火.
    • 王恒远; 邓佳佳; 卢金树; 薛大文
    • 摘要: 为探究气体惰化机理,提高惰化过程效率,对卧式椭球状LNG液舱的气体惰化过程进行数值模拟与优化.采用从椭球状液舱端部直流射流、旋转射流和混合射流的进气方式,分析气体射流流场结构和惰化效果,探究不同进气方式对惰化过程影响的机理,并提炼其惰化优化方案.结果表明:在进气流量一定时,旋转射流的惰化效果优于直流射流和混合射流,这是由于旋转射流会产生更大的进气扩张角,可大幅减少惰化死角的存在,有利于在储罐内部形成推移式惰化;旋转射流相对直流射流可节省40. 4%氮气量和惰化时间,相对混合射流可节省26.2%氮气量和惰化时间.旋转射流优化方案可减少氮气耗量并节省惰化时间,提高惰化过程效率,具有较高的经济性,对于实际LNG液舱的气体惰化过程具有重要指导意义.
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