断后伸长率
断后伸长率的相关文献在1992年到2022年内共计223篇,主要集中在金属学与金属工艺、一般工业技术、建筑科学
等领域,其中期刊论文140篇、会议论文12篇、专利文献84537篇;相关期刊80种,包括大众标准化、工程质量、机械工程材料等;
相关会议12种,包括Lw2016第六届铝加工技术(国际)论坛、2015年全国失效分析学术会议、第八届(2011)中国钢铁年会等;断后伸长率的相关文献由667位作者贡献,包括薄鑫涛、宋家旺、查敏等。
断后伸长率—发文量
专利文献>
论文:84537篇
占比:99.82%
总计:84689篇
断后伸长率
-研究学者
- 薄鑫涛
- 宋家旺
- 查敏
- 汪丽丽
- 王慧远
- 王珵
- 管志平
- 赵泼
- 邢敬升
- 高丹
- 高俊
- 吴伟
- 张茂龙
- 李荣锋
- 梁明华
- 丁元进
- 仲强
- 任国松
- 任明文
- 何小东
- 冷雪梅
- 凃应宏
- 刘宇
- 刘晶
- 单瑞来
- 吕一格
- 姚林杰
- 孙岭
- 崔玉婷
- 张健康
- 张哲
- 张子富
- 张磊
- 张齐
- 徐娜
- 徐明娇
- 时军波
- 景军
- 曹若兰
- 李军
- 李娜
- 李宏艳
- 李志刚
- 李永德
- 李美岁
- 李萌萌
- 杜丽影
- 汪星妙
- 焦安杰
- 王俊
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那熙君;
李恩波;
王宇;
张富亮
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摘要:
从试样加工形状尺寸,取样方向,拉伸速率,以及人工测量与机器测量等方面,对公司生产的铝挤压型材断后伸长率进行测试分析。得出结论,圆形试样的断后伸长率比矩形试样的断后伸长率略大;平行长度越大,断后伸长率越大;横向取样的断后伸长率明显小于纵向取样的断后伸长率;人工测量比机器测量更可靠,更接近真实的断后伸长率。
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谢祥兵;
李茂达;
梁林园;
童申家;
李广慧
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摘要:
研究沥青胶浆低温性能对于优化沥青混合料抗裂设计具有重要意义。本研究定性分析了两种基质沥青及其改性沥青的测力延度试验的力-延度曲线特征;在此基础上,开展在固定粉胶比条件下不同温度和不同拉伸速率下的力-延度曲线特征研究,进而探索不同粉胶比下沥青胶浆低温性能评价指标演化规律;运用离差最大化法计算沥青胶浆低温性能评价指标权重,借助弯曲梁流变仪验证低温性能评价指标的合理性。研究结果表明,10°C、5 cm/min可作为沥青胶浆测力延度试验测试条件,其峰值力演化符合指数函数模型;基于沥青与填料交互作用,确定填料在沥青胶浆中的临界体积分数为33.07%~37.07%,该条件下混合料断后伸长率与弯曲梁试验低温性能评价指标存在较好的相关性且权重最大,可作为沥青胶浆低温性能评价指标。
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亓子言;
汪丽丽;
吴玉红;
蒋鹏
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摘要:
通过对冷剪法取样的热轧Q355B钢带进行拉伸试验和金相检验,研究加工余量对不同厚度钢带拉伸性能的影响。结果表明,屈服强度和抗拉强度与加工余量成负相关关系,断后伸长率与加工余量成正相关关系,当加工余量>7.5 mm时,加工余量对拉伸性能的影响较小。
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甘雯雯;
肖娟;
赵贤平
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摘要:
Q235B钢中厚板拉伸试样在力学性能测试中出现断后伸长率不合格问题。采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、扫描电镜及能谱分析等方法对该试样断后伸长率不合格的原因进行分析。结果表明:试样断后伸长率不合格的主要原因是炼钢过程中,中间包温度高,连铸坯拉速慢,导致硫元素偏聚;轧制冷却过程中以MnS夹杂物为形核点,形成了铁素体偏析带。拉伸试验中,在试样非金属夹杂物处产生了应力集中,造成了钢板分层断裂,使得其断后伸长率降低。
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于湃;
刘天钊;
刘俊博;
王林;
吴莉;
孙奇
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摘要:
通过对钢索的产品技术要求、钢索组成结构、试样夹持方式、试验参数等方面进行分析,提出了一种钢索钢丝绳断后伸长率测试的新方法。试验结果表明:采用新试验工艺、专用工装及大量程引伸计进行断后伸长率测试,不仅能够锁紧试样,而且又不损伤试样,拉伸过程符合GB/T 228.1—2010的要求。该方法填补了实验室的检测空白,获得了可靠的试验数据,满足了产品使用部门的测试需求。
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摘要:
申请号:CN202110249195.3申请日:20210308公开(公告)日:20220913公开(公告)号:CN115044802A申请(专利权)人:南京理工大学摘要:本发明公开了一种适用于增材制造的钛合金,其化学成分(质量分数)为:Al 3.0%~3.5%,Fe 2.0%~2.5%,Si 0.1~0.3%,V 2.5%~3.0%,O 0.07%~0.1%,C≤0.06%,Cr≤0.03%,Cu≤0.015%,Mn≤0.03%,余量为Ti。通过精确控制得到适合于增材制造的钛合金并将其制成丝材或粉末后用于增材制造,所获得的增材体室温抗拉强度为1081~1154 MPa,屈服强度为998~1051 MPa,断后伸长率为17.9%~25.4%。
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摘要:
近日,兴发研究院的工业铝开发团队通过优化设计合金的成分组成和精细调控生产工艺,成功开发出高强度、高塑性的6005C铝合金新材料,攻克了强度与塑性相互制约的难题,实现强度和塑性的同步大幅度提高。所开发的6005C铝合金抗拉强度≥340 MPa,屈服强度≥315 MPa,断后伸长率≥15%,韦氏硬度值≥15.5 HW,与目前常用的6005、6005A铝合金相比,强度提高了20%、塑性提高了40%。
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崔玉婷
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摘要:
利用均匀化处理后的体育器材用AZ80镁合金铸件进行不同挤压工艺下的性能测试,分析了不同挤压工艺对该类型合金材料的力学性能与耐磨损性能影响.研究显示:AZ80镁合金使用往复挤压法能够获得比常规挤压更佳的力学性能和耐磨损性能,Rm、δ,、σh分别获得72 MPa、72 MPa,6.0%的性能提升,磨损体积减小高达78.6%;利用往复挤压保证压道次数n= 1,5,10条件下,AZ80镁合金力学性能和耐磨损性能呈现下降后提升趋势,在n=5时获得最佳性能值.
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卢美娇;
李荣锋;
吕超;
历妍
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摘要:
根据GB/T 228.1-2010中断后伸长率的测量方法,选取塑性富余量较小的BW300TP耐磨钢板进行拉伸试验,分析了采用机器测量方法和手工测量方法测得的断后伸长率结果有差异的原因,并对标准提出修订建议.结果表明:因断裂位置偏离标距中心,机器测量的断后伸长率小于手工测量的断后伸长率,可用关系式y=0.8505x+5.1838对机器测量的断后伸长率结果进行补偿和修正.建议GB/T 228.1-2010中P7带头试样的平行长度最小值修改为60 mm;取消附录D中矩形截面非比例试样平行长度L c≥L 0+1.5 S 0的规定;增加不同试验材料的机器测量断后伸长率的修正方法及修正建议值.
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杨龄发;
严小强
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摘要:
采用室温轴向拉伸试验,测试不同原始标距试样断后伸长率,并对试验结果进行分析。试验结果表明,试样的原始标距长度对断后伸长率有着重要影响,同一厚度试样,断后伸长率随着原始标距的增加而减小。
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SHI Heng;
史恒
- 《Lw2016第六届铝加工技术(国际)论坛》
| 2016年
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摘要:
通过对2024铝合金拉制棒施加不同冷变形量并结合热处理进行试验,从而找到缩小该棒材性能差异及强度不合格的解决措施,制定合理的生产工艺,提高产品成品率.显微组织分析显示形变热处理强化是变形与相变既互相影响又互相促进的一种工艺,从而保证2024合金拉制棒的抗拉强度、屈服强度和断后伸长率合格,提高了产品的成品率.
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Lv Xiaogang;
吕晓刚
- 《2015年全国失效分析学术会议》
| 2015年
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摘要:
本文对6件18Ni马氏体时效钢力学性随炉试样进行蒸汽发蓝热处理后进行性能测试,断后伸长率低于设计指标要求。通过对端环断后伸长率不合格影响因素的分析,对标准试样和工序中带导引环试样拉伸实验力学性能的对比分析,探讨带导引环力学试样对力学性能的影响,结果表明:采用导引环的力学性能试样虽然能保证断裂位置,抗拉强度无明显变化,但是断后伸长率降低.
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陈建军
- 《首届中国大型铸锻件制造技术发展论坛》
| 2006年
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摘要:
本文以2500EM注塑机大型球铁模板铸件为例介绍了厚大断面球墨铸铁件的生产工艺,铸件外形尺寸为2700mm×2800mm×1000mm,铸件净重25000kg,铸件最大壁厚Φ500mm×1200mm,材质为QT450-10。采用树脂砂造型,双联熔炼铁液,严格控制化学成分,冲入法处理铁液,处理温度1450~1460°C,为防止厚大断面心部球化不良,进行二次孕育。利用计算机进行流动模拟和凝固模拟,合理设计工艺,采用底注式、分散内浇道浇注系统,快速浇注,浇注速度250~400kg/s,浇注温度1330~1350°C。采用冷铁消除铸件的热节点,实现同时凝固。通过上述措施,成功浇注了该铸件,经力学性能测试和着色检测,没有发现集中的线状夹杂物和肉眼可见的缩松,热节中心球化3~4级,石墨大小为5级,没有出现碎块状异型石墨;力学性能良好:Rm=344~358Mpa,Rp0.2=212~230Mpa,断后伸长率A=11%~20%,HB为130~139。