操作优化
操作优化的相关文献在1991年到2022年内共计523篇,主要集中在化学工业、冶金工业、石油、天然气工业
等领域,其中期刊论文303篇、会议论文100篇、专利文献264654篇;相关期刊150种,包括深冷技术、炼油技术与工程、石化技术等;
相关会议60种,包括第十六届全国大高炉炼铁学术年会、2013年全国冷轧板带生产技术交流会、第四届炼油与石化工业技术进展交流会等;操作优化的相关文献由1123位作者贡献,包括鄢烈祥、周力、江爱朋等。
操作优化—发文量
专利文献>
论文:264654篇
占比:99.85%
总计:265057篇
操作优化
-研究学者
- 鄢烈祥
- 周力
- 江爱朋
- 罗雄麟
- 许锋
- 刘立柱
- 彭愿
- 李志浩
- 陈勇
- 吴玉成
- 娄海川
- 张少峰
- 张素贞
- 李林
- 杜亚威
- 杜志国
- 王剑
- 裴彬
- 邓会宁
- 邵之江
- 陈曦
- A·F·海奈克
- D·穆迪盖雷
- D·达斯
- J.周
- J·考博尔
- M·斯密尔安斯基
- N·K·梅勒普迪
- R.D.金
- R·格拉姆温特
- Z.周
- 丁强
- 何凡
- 侯卫锋
- 元丽
- 吴菁岚
- 周世贤
- 孟庆军
- 张利军
- 张学军
- 张永刚
- 张永升
- 彭奇均
- 徐玲
- 徐顺喜
- 方学毅
- 李蔚
- 梁钜亮
- 武文
- 毛司理
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胡晓卫
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摘要:
随着EO/EG装置的催化剂性能的提升,原料指标的提高,装置产生和累积的“三废”越来越少,需要排放的废气量越来越少,焚烧炉处理的废气量也随之减少,这可能导致装置焚烧炉长期在低负荷下运行。另外,随着国家对环境保护提出更高的标准,GB 31571—2015《石油化学工业污染物排放标准》,要求焚烧炉(炉膛温度大于850°C)尾气中NO_(x)最高允许排放浓度限值为180 mg/Nm^(3),前期设计的焚烧炉排放指标能否到达现在的高要求还值得验证和解决。本文分析焚烧炉低负荷运行的问题,针对性地调整操作和优化指标,使原先设计的焚烧炉在较低的负荷下安全、稳定、环保的运行。
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李罗真;
孙丰泽
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摘要:
针对尿素高压氨泵在生产过程出现的故障,分析其原因,并采取相应措施,消除设备问题。优化高压氨泵在运行过程中的操作,保证装置安全稳定运行。
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李阳;
史美荣;
沈若莹;
黄玉婷;
丁鑫;
吴乐
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摘要:
为降低生物质油和蜡油共炼过程的能耗和氢耗,提出了耦合加氢反应动力学和催化裂化(FCC)装置杂质分配作用的共炼过程操作优化模型,将优化模型应用于生物质油和蜡油的共炼过程。结果表明:基于加氢反应动力学,可优化各加氢装置的操作条件进而降低过程的公用工程消耗量;而通过耦合FCC装置对杂质的分配作用,可将更多的难脱除含硫杂质和含氮杂质在操作条件相对苛刻的蜡油加氢装置中脱除,即降低了后续汽柴油加氢装置中的难脱除杂质含量,从而缓和了汽柴油加氢装置的操作条件。通过优化,生物质油和蜡油共炼过程的操作费用从178.69×10^(6) CNY/a降低至174.71×10^(6) CNY/a,降低幅度为2.23%。因此,在考虑对共炼过程优化时,需要考虑加氢装置的加氢反应动力学和FCC装置的杂质分配能力。
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丁辉
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摘要:
挤出造粒作为聚甲醛生产的最后一道工序,对产品均一性和稳定性至关重要。简述了挤出机操作优化及部分改造对聚甲醛产品质量的提升,着重探讨了如何减少不稳定末端基对封端造粒、脱气、掺混的影响。当前聚合反应过程中细粉的相对密度大,封端造粒过程中聚甲醛的异形粒、色焦粒多,热稳定性不好。针对当前设备的实际情况,通过调节挤出机机筒的冷却水温度,控制挤出机的操作条件,根据生产负荷选取合适的操作参数,实现挤出机的最佳运行。
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殷建武
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摘要:
乙烯装置产生的废碱液COD、硫化物浓度高,直接排放会严重污染环境,不符合排放指标要求,需依次经过化学、生物方式处理后排放。化学处理方式主要是以湿式氧化的方式,将不饱和硫化物氧化为饱和状态。介绍了湿式氧化技术在废碱液处理上的应用,总结了废碱液处理装置实际运行情况及出现的问题,针对问题进行分析,作出相应解决措施,优化装置的运行。
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侯立业
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摘要:
中海石油华鹤煤化有限公司尿素生产采用二氧化碳汽提法工艺。高压系统核心设备之一的池式反应器运行异常,高压系统负荷被迫维持在90%左右。分析池式反应器冷凝段温度点、高压系统压力、低压蒸汽饱和器产气量、电导、溶解氧含量、Fe^(3+)含量等工艺参数,初步判断为池式反应器隔板发生腐蚀。受检修条件制约,采取多种控制方法来稳定高压系统压力,最大限度保证系统负荷,确保池式反应器安全平稳运行。
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曹中
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摘要:
提升企业经济效益是一个企业健康发展的必要前提。对于LNG接收站而言,在年外输总量不变的前提下,降低单位外输气量的能耗是提升接收站经济效益的重要方法。在LNG接收站运行过程中,存在很多影响接收站运行能耗的因素。比如设备及管线保冷流量过大、卸船操作中吹扫用氮量过大、SCV运行消耗过多的燃料气、ORV用海水泵缺少变频器致使低流量时消耗过多海水、PSA制氮系统生产流量偏低等情况。基于此,重点从优化工艺操作以及设备改造两个方面,分析接收站可以采取的节能降耗措施。
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陈家祥;
田军;
杨绍峰;
胡阳国
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摘要:
针对催化裂化装置液化气产品中丙烯收率较低的情况,考察了装置的进料配比、增产丙烯助剂、反应条件、外来回炼物料等工艺条件对产品中丙烯收率的影响,通过优化对应的操作参数,提高了装置的丙烯收率及应对产品市场变化的灵活性,改善了装置的运行效益.
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何新民;
陈信贤;
刘伟;
顾嵘;
罗铁柱
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摘要:
随着公司"三增两降两优化"战略决策的实施,轻烃卸车量逐年攀升,由40万t/a增加到100万t/a,而装卸过程中存在的一些问题也慢慢显现出来.比如,工艺需要改进;操作还要进一步细化、优化;设备服役时间长,故障率高;卸车量大,安全风险高;装卸设施不足;还有环保等问题.通过优化工艺、精心操作、科学管理和增建、改建装卸设施,使这一系列问题逐渐得到了解决,加快卸车速度,实现了高效装卸.
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窦海峰;
黄河;
陈学平;
汪国庆
- 《第十四届宁夏青年科学家论坛石化专题论坛》
| 2018年
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摘要:
针对宁夏石化公司45/80国产化大化肥装置开工锅炉在调试过程中出现锅炉振动、火焰冲刷水冷壁、燃烧器浇注料脱落、汽包水位计不准等问题,在试车过程中逐步摸索,分析原因,通过技改技措和工况操作优化解决了这些问题,达到开工锅炉安全稳定运行的目的,为国产化大化肥试车成功提供了保障.
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石国颉
- 《2018年全国炼铁生产技术会暨炼铁学术年会》
| 2018年
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摘要:
舞钢1#高炉于2010年11月建成,由于各种原因,未能及时开炉,至2013年3月6日开炉.由于高炉闲置时间较长,开炉后铁口喷溅严重,炉缸,炉体温度波动较大,炉体多处冒煤气,给安全和生产带来了极大的困难和隐患,高炉产量和指标不能得到提升.由此,从开炉以后,炼铁厂就加强对高炉炉体,炉缸的治理.舞钢1#高炉通过采取加强原燃料管理、优化操作参数、稳定布料和煤气流分布、维持合理的操作炉型、碱金属在线跟踪、高炉灌浆等措施,并根据实际的治理效果,制定了保持高炉长寿的各种参数和制度.经过半年的治理,高炉炉体,炉缸,铁口,均得到有效的治理.开炉4年以来,所有冷却壁完好,炉缸温度均匀稳定,高炉在长寿取得了较好的效果.
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石国颉
- 《2018年全国炼铁生产技术会暨炼铁学术年会》
| 2018年
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摘要:
舞钢1#高炉于2010年11月建成,由于各种原因,未能及时开炉,至2013年3月6日开炉.由于高炉闲置时间较长,开炉后铁口喷溅严重,炉缸,炉体温度波动较大,炉体多处冒煤气,给安全和生产带来了极大的困难和隐患,高炉产量和指标不能得到提升.由此,从开炉以后,炼铁厂就加强对高炉炉体,炉缸的治理.舞钢1#高炉通过采取加强原燃料管理、优化操作参数、稳定布料和煤气流分布、维持合理的操作炉型、碱金属在线跟踪、高炉灌浆等措施,并根据实际的治理效果,制定了保持高炉长寿的各种参数和制度.经过半年的治理,高炉炉体,炉缸,铁口,均得到有效的治理.开炉4年以来,所有冷却壁完好,炉缸温度均匀稳定,高炉在长寿取得了较好的效果.
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石国颉
- 《2018年全国炼铁生产技术会暨炼铁学术年会》
| 2018年
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摘要:
舞钢1#高炉于2010年11月建成,由于各种原因,未能及时开炉,至2013年3月6日开炉.由于高炉闲置时间较长,开炉后铁口喷溅严重,炉缸,炉体温度波动较大,炉体多处冒煤气,给安全和生产带来了极大的困难和隐患,高炉产量和指标不能得到提升.由此,从开炉以后,炼铁厂就加强对高炉炉体,炉缸的治理.舞钢1#高炉通过采取加强原燃料管理、优化操作参数、稳定布料和煤气流分布、维持合理的操作炉型、碱金属在线跟踪、高炉灌浆等措施,并根据实际的治理效果,制定了保持高炉长寿的各种参数和制度.经过半年的治理,高炉炉体,炉缸,铁口,均得到有效的治理.开炉4年以来,所有冷却壁完好,炉缸温度均匀稳定,高炉在长寿取得了较好的效果.
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石国颉
- 《2018年全国炼铁生产技术会暨炼铁学术年会》
| 2018年
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摘要:
舞钢1#高炉于2010年11月建成,由于各种原因,未能及时开炉,至2013年3月6日开炉.由于高炉闲置时间较长,开炉后铁口喷溅严重,炉缸,炉体温度波动较大,炉体多处冒煤气,给安全和生产带来了极大的困难和隐患,高炉产量和指标不能得到提升.由此,从开炉以后,炼铁厂就加强对高炉炉体,炉缸的治理.舞钢1#高炉通过采取加强原燃料管理、优化操作参数、稳定布料和煤气流分布、维持合理的操作炉型、碱金属在线跟踪、高炉灌浆等措施,并根据实际的治理效果,制定了保持高炉长寿的各种参数和制度.经过半年的治理,高炉炉体,炉缸,铁口,均得到有效的治理.开炉4年以来,所有冷却壁完好,炉缸温度均匀稳定,高炉在长寿取得了较好的效果.
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石国颉
- 《2018年全国炼铁生产技术会暨炼铁学术年会》
| 2018年
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摘要:
舞钢1#高炉于2010年11月建成,由于各种原因,未能及时开炉,至2013年3月6日开炉.由于高炉闲置时间较长,开炉后铁口喷溅严重,炉缸,炉体温度波动较大,炉体多处冒煤气,给安全和生产带来了极大的困难和隐患,高炉产量和指标不能得到提升.由此,从开炉以后,炼铁厂就加强对高炉炉体,炉缸的治理.舞钢1#高炉通过采取加强原燃料管理、优化操作参数、稳定布料和煤气流分布、维持合理的操作炉型、碱金属在线跟踪、高炉灌浆等措施,并根据实际的治理效果,制定了保持高炉长寿的各种参数和制度.经过半年的治理,高炉炉体,炉缸,铁口,均得到有效的治理.开炉4年以来,所有冷却壁完好,炉缸温度均匀稳定,高炉在长寿取得了较好的效果.
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石国颉
- 《2018年全国炼铁生产技术会暨炼铁学术年会》
| 2018年
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摘要:
舞钢1#高炉于2010年11月建成,由于各种原因,未能及时开炉,至2013年3月6日开炉.由于高炉闲置时间较长,开炉后铁口喷溅严重,炉缸,炉体温度波动较大,炉体多处冒煤气,给安全和生产带来了极大的困难和隐患,高炉产量和指标不能得到提升.由此,从开炉以后,炼铁厂就加强对高炉炉体,炉缸的治理.舞钢1#高炉通过采取加强原燃料管理、优化操作参数、稳定布料和煤气流分布、维持合理的操作炉型、碱金属在线跟踪、高炉灌浆等措施,并根据实际的治理效果,制定了保持高炉长寿的各种参数和制度.经过半年的治理,高炉炉体,炉缸,铁口,均得到有效的治理.开炉4年以来,所有冷却壁完好,炉缸温度均匀稳定,高炉在长寿取得了较好的效果.
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张泽润;
刘朝青
- 《2018年全国炼铁生产技术会暨炼铁学术年会》
| 2018年
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摘要:
对邯钢5#高炉入炉原燃料碱金属含量碱负荷排碱率进行了检测和测算,高炉碱金属负荷为3.8kg/t,高炉渣排碱率为76.81%.经过对碱金属的研究及采取应对措施,从控制原燃料入手,并配合优化高炉操作和控制合理的煤气流分布,最终炉渣排碱率提高到80%以上,能够消除碱金属的危害,各项技术指标良好.
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张泽润;
刘朝青
- 《2018年全国炼铁生产技术会暨炼铁学术年会》
| 2018年
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摘要:
对邯钢5#高炉入炉原燃料碱金属含量碱负荷排碱率进行了检测和测算,高炉碱金属负荷为3.8kg/t,高炉渣排碱率为76.81%.经过对碱金属的研究及采取应对措施,从控制原燃料入手,并配合优化高炉操作和控制合理的煤气流分布,最终炉渣排碱率提高到80%以上,能够消除碱金属的危害,各项技术指标良好.