摩阻损失

摘要： 为了更准确地评价稠油油藏水平井产能,针对目前稠油油藏水平井产能公式大多未能同时考虑非牛顿流体特性和井筒摩阻的影响,导致模型的计算结果与实际误差较大的问题,运用等值渗流阻力法,结合非牛顿流体管流模型,推导出幂律型稠油油藏水平井产能计算公式,采用渐进分析法对新公式的适应性进行了对比评价。在此基础上,利用新公式研究了稠油油藏水平井产能影响因素,结果表明:1)水平井越长,产能增加幅度越小,水平井超过600 m后,摩阻损失造成的产能降低将超过20%;2)幂律指数越小,水平井产能下降越明显,当幂律指数下降至0.9时,产能降低超过80%;3)矿场实例表明,考虑非牛顿流体管流摩阻的水平井产能计算公式误差仅为-5.77%。该研究成果为稠油油藏水平井开发提供了理论支撑。

摘要： 依托宜昌市某斜拉桥工程,对主塔锚固区域U形环向预应力筋孔道摩阻损失进行摩阻试验,采用最小二乘法原理拟合试验数据,计算得到该工程的孔道摩阻系数与孔道偏差系数,并于设计值对比进行修正校核,将环形预应力钢绞线张拉伸长值控制在合理范围内。

摘要： 进行跨越市政主干道及铁路客运专线的大跨度连续梁施工时,为了确保预应力体系的施工质量,对预应力摩阻损失、锚口摩阻和喇叭口摩阻损失进行了现场测试.测试时采用压力传感器进行预应力张拉力的测读,提高了精度的同时也使测试更为快速、简便.本文还对测试所得数据采用最小二乘法进行分析处理的方法进行了介绍,以期能够对其它项目施工现场的摩阻损失测试起到些许借鉴作用.

摘要： 不同的矿浆特性,表现出的流变参数不同,流动特性也不相同,对应的临界流速,摩阻损失的计算方法也不同.总结试验公式,正确适当选择浆体长距离管道输送计算公式,可以为长距离输送提供有力设计依据,为今后的长距离管道输送设计提供指导.

摘要： 以十二醇醚为分散剂,进行了水煤浆管道输送实验研究,分析了分散剂浓度和煤浆浓度变化对煤浆摩阻损失的影响.煤浆管道输送数据分析及理论计算结果表明:分散剂浓度越大,煤浆摩阻损失值越小;水煤浆浓度越大,摩阻损失值越大.实验数据拟合结果表明有效黏度与平均切变率成线性关系,从理论上给出了煤浆摩阻损失的计算公式,计算值与实测值偏差不大于18％.

摘要： 主要探讨离心泵流动损失的形成因素,并结合工作经验,提出了一些减小流动损失的措施,对离心泵的设计有一定的参考意义。

摘要： 以某大型输水工程为例,对比分析了大口径管道摩阻系数采用曼宁公式和哈森-威廉姆公式的局限性,在详细分析3种计算公式发展起源的基础上,提出了各公式的适用条件和误差,并进一步分析了造成误差的原因.通过对某大型输水工程PCCP管道摩阻损失的计算分析,提出在确定管道绝对粗糙度时应采用水力学试验的方法,并在PCCP管道制作完成后尽快实施的建议.

摘要： 对江门市某斜拉桥索塔锚固区U形预应力筋孔道摩阻力进行测试,通过实测数据,根据建立的数学模型,求解得到预应力孔道的偏差系数k和预应力孔道摩擦系数 μ,摩阻系数实际值相比设计值偏差较大,对伸长量测试产生较大影响.建议U形大曲率预应力筋在张拉过程控制中避免仅采用理论伸长量为控制依据.

摘要： 阐述后张法预应力混凝土梁摩阻损失试验方法,通过现场试验精确测定了实际管道摩阻损失、锚口和喇叭口摩阻损失率.经试验测得,实测管道摩擦系数 μ 值为0.258 9,管道偏差系数 k 值为 0.002 7,与设计值 0.25 和 0.002 5 相比偏大,但在规范取值范围内;锚口喇叭口摩阻损失率实测值分别为 5.11%、5.32% 和 5.05%,小于设计值 6%,满足试验及设计要求.

摘要： 在现浇预应力混凝土桥梁结构中，摩擦损失在所有预应力损失中占了主要部分，由于实际情况差别比较大，规范提供的摩擦损失系数与实际值会有较大差别，因此有必要对摩擦损失进行现场实测，为预应力施工提供准确的参数，本文对桥梁工程中孔道摩阻损失的现场测试进行了研究。

摘要： 分析了预应力筋的线形和张拉方式对钢筋与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失的影响，考虑不同的张拉方式，建立了统一的摩阻损失的计算公式。

摘要： 本文以南水北调中线PCCP管道为例,说明了采用Hazen-Williams公式和Manning公式计算大口径管道摩阻损失的局限性.文章论述了三个常用摩阻损失计算公式的起源;分析了各公式的适用条件;给出了采用Hazen-Williams公式和Manning公式计算的误差;解释了误差产生的原因;推荐了计算大口径管道摩阻损失的公式.最后建议南水北调工程4m直径PCCP管道制造出来后应立即进行水力学试验确定其绝对粗糙度值.

摘要： 摩阻损失是预应力损失中占有较大比重的部分,钢混组合结构体外预应力钢束与管道壁之间的摩擦系数是计算预应力损失时非常重要的设计参数.文章通过国内现行规范与日本、美国规范的对比,经过对北京市三环路改造中某立交和五环路某跨线桥体外预应力钢束张拉阶段的现场试验,及时准确地掌握了体外预应力摩阻损失情况.根据试验数据分析得出了体外预应力钢束的摩擦系数.摩阻损失的试验分析不但为施工提供了技术和质量保证,同时也为今后体外预应力结构的设计提供了参考.

摘要： 文章结合工程实例,对斜拉桥索塔锚固区的环向预应力束进行摩阻损失测试,实测了孔道摩阻系数、锚圈口摩阻损失值和钢束伸长量等数值,并得到关键的控制参数和工艺标准,为环向预应力束张拉施工提供了参考依据.

摘要： 结合某三跨后张法预力混凝土连续箱梁的现场预应力摩阻损失试验,利用最小二乘法进行分析,从而得到该连续箱梁的实际预应力损失参数μ、k值,实际测得孔道摩阻系数μ=0.3166，偏差系数k=0.00279。锚口与喇叭口摩阻损失为5.3%; 实测μ,k值比设计规范值的0.25和0.0015值都偏大，误差分别为26.64%和86.0%，总体来看μ和k值仍处于正常范围。为该桥的预应力张拉施工提供依据,可为预应力混凝土桥梁设计和施工提供一定的参考.

摘要： 理论上分析了精确伸长量与预应力损失的关系;对张拉阶段不同的预应力索进行逐级张拉实验,并对实验数据分析,得出在较高锚下应力下,实际预应力损失与锚下应力呈线性变化关系;通过限制线性起始点偏差率的变化范围,来初步确定不同预应力索长的合理线性起始点;通过对张拉实验中获得的实际预应力损失和伸长量的数据与理论计算值的对比分析,说明了伸预率比与索长之间的线性变化规律.

摘要： 本文以乌江特大桥预应力粱孔道摩阻试验为依托，并在参考国内外有关文献资料的基础上，对比了金属波纹管、塑料波纹管和橡胶棒三种成孔方式对预应力摩阻损失的影响，并对三种成孔方式下预应力摩阻损失的影响因素做了部分探讨。文章结论中给出了摩擦系数κ、μ的参考值及减少预应力摩擦损失的有效措施，对同类预应力梁的设计和施工均有重要的参考价值。

摘要： 油水混合物反相是油水两相流的特殊现象,反相过程中管道内压力迅速增大,对管道系统的设计和运行具有重大影响.本文对油水反相进行了理论分析和实验研究,油水反相过程中油水界面发生变化而产生能量消耗,因此考虑体系的界面能对压降的影响,修正了管路压降公式,提出了反相压降模型,并根据实验数据拟合了系数,实验发现油水反相阶段出现了大量的复合液滴,原油反相时的含油率要比白油低,原油反相区间比白油的反相区间更宽一些.

摘要： 油水混合物反相是油水两相流的特殊现象,反相过程中管道内压力迅速增大,对管道系统的设计和运行具有重大影响.本文对油水反相进行了理论分析和实验研究,油水反相过程中油水界面发生变化而产生能量消耗,因此考虑体系的界面能对压降的影响,修正了管路压降公式,提出了反相压降模型,并根据实验数据拟合了系数,实验发现油水反相阶段出现了大量的复合液滴,原油反相时的含油率要比白油低,原油反相区间比白油的反相区间更宽一些.

摘要： 本发明涉及一种全氟己酮阀门管件摩阻损失测试系统及测试方法，试样安装系统中；开启管路通气阀Ⅰ、过滤器Ⅰ、滤器Ⅱ、储液罐通气阀、过滤器Ⅲ、管路通气阀Ⅱ、过滤器Ⅳ、管路通气阀Ⅲ、过滤器Ⅴ、管路通气阀Ⅳ；开启管路充液阀，储液罐向试验管路中加注全氟己酮灭火剂，关闭管路通气阀Ⅰ、储液罐通气阀、管路通气阀Ⅲ、管路通气阀Ⅳ、管路充液阀的阀门；开启截止阀，压力传感器与试验管路联通；变频控制柜控制往复泵开启至设定流量，全氟己酮灭火剂流经整流罐后在试验管路中循环，压力传感器和流量计将采集到的数据传输到数据采集器，数据采集器采集到流量和压差的数据后，根据摩阻损失计算公式，计算试样的摩阻损失。

摘要： 一种基于溶洞暗河环境的连续梁管道力筋摩阻损失测试方法，包括以下步骤S1：将隧道A段开挖至贯穿溶洞；S2：对暗河进行改道；S3：对溶洞进行回填至隧道基础面；S4：对洞壁进行防护处理并施作多根锚索；S5：对溶洞进行满填并使锚索与回填体连接；S6：对回填体开挖形成隧道B段；S7：在隧道A段施工墩台；S8：划分第一节段、第二节段、第二节段、第三节段和合龙段；S9：施工隧道A段的支撑基础；S10：由第一节段至合龙段，按节段顺序连施工续梁。具有稳定可靠、安全性高、能防止沉降的优点。

摘要： 一种基于溶洞暗河环境的连续梁喇叭口摩阻损失测试方法，包括以下步骤S1：将隧道A段开挖至贯穿溶洞；S2：对暗河进行改道；S3：对溶洞进行回填至隧道基础面；S4：对洞壁进行防护处理并施作多根锚索；S5：对溶洞进行满填并使锚索与回填体连接；S6：对回填体开挖形成隧道B段；S7：在隧道A段施工墩台；S8：划分第一节段、第二节段、第二节段、第三节段和合龙段；S9：施工隧道A段的支撑基础；S10：由第一节段至合龙段，按节段顺序连施工续梁。具有稳定可靠、安全性高、能防止沉降的优点。

摘要： 本发明提供的预应力管道摩阻损失计算方法，该试验及计算方法包含：(1)对预应力钢束进行多次不对称张拉和对称张拉操作并记录相关数据；(2)基于赫兹接触理论中的应力均匀分布原理，推导出预应力管道摩阻影响系数的计算公式；(3)根据推导的计算公式，利用两次张拉的预应力钢束伸长量差值计算预应力管道摩阻影响系数，评估预应力摩阻损失。本发明的方法基于赫兹接触理论的应力均分布原理以及巧妙运用了胡克定律，试验方法便捷经济，能够有效合理地计算出预应力管道摩阻影响系数和预应力摩阻损失值，适用于预应力钢束对称布置的预应力混凝土桥梁，本发明的预应力管道摩阻损失试验方法测试方便快捷、效率高、成本低廉、经济性好、准确率高。

摘要： 本发明涉及一种预应力管道分段摩阻损失检测系统及检测方法，包括第一电动油泵、第二电动油泵、第一千斤顶、第二千斤顶、力筋束、第一力传感器、第二力传感器以及读数仪；力筋束的两端分别是锚固端以及张拉端；第一电动油泵通过第一千斤顶与力筋束的锚固端相连；第二电动油泵通过第二千斤顶与力筋束的张拉端相连；力筋束的锚固端以及张拉端分别设置有第一力传感器以及第二力传感器；第一力传感器以及第二力传感器分别与读数仪相连；还包括设置在力筋束在竖向形变位置的竖弯点力传感器群；竖弯点力传感器群是一组或多组；每组竖弯点力传感器群包括一个或多个测力传感器。本发明可直接测量出各个平弯及竖弯带来的预应力损失。

摘要： 本实用新型公开了锚口摩阻损失试验装置，包括放置底板，所述放置底板的左右两侧壁体对称设置有便捷斜坡板，所述放置底板的顶部左端放置有压力传感器机箱，所述压力传感器机箱的底部四角分别设置有第二万向轮，所述压力传感器机箱正面和背面的右侧下端对称开设有散热孔，所述压力传感器机箱的顶部左端设置有百分表，所述压力传感器机箱的顶部左端固定连接有便捷把手。该锚口摩阻损失试验装置，通过设置的便捷斜坡板、放置底板、第一万向轮的相互配合便于对压力传感器机箱和千斤顶加载装置进行统一收纳放置，便于移动和使用，第二限位板、插块、卡槽的相互配合便于对放置底板顶部的左右两端进行限位。

摘要： 本实用新型公开了一种机制砂石混凝土试件摩阻损失的测试安装系统，包括：预制梁及预制梁内浇筑完成的管道，管道内贯穿安装有钢束；钢束左端从内至外依次贯穿安装锚垫板A、主动端压力传感器、主动端千斤顶、工具锚A，工具锚A与钢束一端固定锚接；钢束右端从内至外依次贯穿安装锚垫板B、被动端压力传感器、被动端千斤顶、工具锚B，工具锚B与钢束另一端固定锚接。主动端千斤顶和或被动端千斤顶以预制梁内的管道两端为支点对向对钢束进行施力，在振弦应变传感器检测预制梁发生变形后，读取水平百分表、主动端压力传感器及被动端压力传感器获得读数，为张拉提供数据支撑，解决施力过度导致预制梁损坏的问题。

摘要： 本实用新型公开了一种桥梁摩阻损失试验千斤顶出顶量测量装置，包括前后两个水平放置于千斤顶上的卡尺支架，通过转动磁吸开关使金属底座吸附于千斤顶上，将数显游标刻度尺的主尺固定于前后两个卡扣上，抽动副尺使磁性卡爪吸附于千斤顶油缸上，副尺跟随千斤顶油缸同步位移，通过数显装置读取位移值。本实用新型可以实时同步测量千斤顶油缸出顶量，精度高、安全性好、工作效率高，且结构简单，加工制作方便。

摘要： 本实用新型提供一种锚口摩阻损失试验的防护装置，包括底座及放置在底座上的千斤顶、安装在底座上用于夹持固定住千斤顶的防护机构，所述底座包括可调节的台板及设置在台板上的台柱、安装在台板下端的移动轮，台柱的中间对应千斤顶设有弧形的凹槽用于放置千斤顶。千斤顶吊装放置在台柱对应的凹槽内，将夹持架夹持住千斤顶的上端并将插板插入两端的定位座的导槽内，插销机构中的销板在弹簧的作用下插入插板对应的卡槽内，并固定住插板。弹簧座使缓冲板与千斤顶之间弹性接触，有效缓冲千斤顶受到的冲击力。该装置方便拆卸，便于后续拆装千斤顶，夹持架夹持固定住千斤顶，可以有效防止千斤顶掉落，避免造成危险。

摘要： 本实用新型提出了一种便于拆装的锚口摩阻损失测试装置，包括改进结构的摩阻测试组件、测试机架、张拉千斤顶和加载用千斤顶；所述的改进结构的摩阻测试组件包括：限位板、钢绞线固定夹头安装口、钢绞线固定夹头和钢性锚垫板；所述的张拉千斤顶上连接有工具锚、居中垫和主动端荷载传感器，所述的主动端荷载传感器上固定有第一高强度垫块；所述的改进结构的摩阻测试组件通过张拉千斤顶固定在测试机架上；本实用新型，体积小结构简单便于拆卸和安装，而且对于不同大小的锚具测试起到更换配件快，移动也方便的作用，从而提高了工作效率。