推力瓦
推力瓦的相关文献在1989年到2022年内共计523篇,主要集中在电工技术、能源与动力工程、水利工程
等领域,其中期刊论文329篇、会议论文27篇、专利文献28501篇;相关期刊171种,包括科技风、中国设备工程、华电技术等;
相关会议24种,包括第20次中国水电设备学术讨论会、2014年全国冶金企业热电专业年会、第十九次中国水电设备学术研讨会等;推力瓦的相关文献由1139位作者贡献,包括付嵩、王伟光、吕省三等。
推力瓦—发文量
专利文献>
论文:28501篇
占比:98.77%
总计:28857篇
推力瓦
-研究学者
- 付嵩
- 王伟光
- 吕省三
- 曲建
- 李永海
- 唐彬嘉
- 李洋
- 江旭
- 刘莹
- 吕向平
- 周思年
- 张晋境
- 张高龙
- 熊佳进
- 王均馗
- 王志威
- 王悦昶
- 索文旭
- 黄秀波
- 仇天林
- 张文杰
- 李伟
- 李藏雪
- 毛文军
- 汪雷
- 肖先照
- 胡雷
- 郑维
- 严天豪
- 亓劼
- 何春勇
- 刘向锋
- 刘小军
- 刘康波
- 刘斌
- 刘正林
- 史文斌
- 周少华
- 孔志德
- 孙承玉
- 宋成宇
- 宋智翔
- 张亚宾
- 张金慧
- 徐奇焕
- 朱杰
- 朱玉兵
- 李开明
- 李青
- 杨立峰
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洪云来;
秦程;
杨雄;
章志平;
张送校;
吴中华;
王雪梅;
张智;
郑源
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摘要:
抽水蓄能机组的推力轴承在运行时常承受较大荷载,因而在不同工况下会产生不同程度的形变,对机组的运行产生不同程度的影响。本文以江西洪屏抽水蓄能电站为分析对象,基于流固耦合理论,采用数值仿真技术对该电站的推力瓦进行分析,研究了不同工况下推力瓦的应变和安全系数。结果表明,随着机组转速升高,推力瓦瓦面的形变增大并且安全系数降低;随着油膜厚度增大,瓦面的形变先增加后减少,安全系数先减小后增加。基于以上分析,在机组运行过程中保持稳定的转速以及维持稳定的油膜厚度,都将有利于提高推力瓦安全系数。
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曹贤乘
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摘要:
大型泵站的推力瓦运行状态,直接影响机组运行可靠性。该文通过查询、观察、检验等方式,并结合现场实际情况,对文山里泵站推力瓦烧瓦的原因进行分析,阐述了处理方法和应对措施,可为类似工程提供借鉴。
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周景艺
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摘要:
某水电站1#发电机组于1994年进行增容改造,从单机15 MW提高到18 MW。增容改造以来,推力瓦瓦温一直存在偏高的缺陷,且经多次大中小修均未能解决此问题。现尝试分析该电站1#机A修在开机空转试运行过程中多次推力瓦烧瓦的原因,并通过消除镜板变形量和更换金属弹性塑料瓦,最终解决了推力瓦烧瓦及瓦温过高的缺陷。
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陈焕忠
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摘要:
某电厂推力轴承采用巴氏合金瓦推力轴承,支撑结构是弹簧簇支撑,外加泵外循环冷却方式。机组C修期间对推力瓦情况进行检查发现部分推力瓦面存在带状磨痕,镜板状况良好。通过对推力轴承结构及性能、高压油顶起装置性能、推力轴承及镜板温度等因素的分析,确认机组瓦面磨损的主要原因,采取应对措施,有效地杜绝了机组瓦面磨损缺陷的出现。
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胡德昌;
蔡伟;
胡军;
李俊;
任文锋
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摘要:
水轮发电机组的推力轴承,目前国内主要采取两种结构,即支柱螺栓式推力瓦结构以及弹簧簇结构。弹簧簇结构推力瓦在运行过程中出现逐步往大轴径向位移,导致推力瓦与间隔块之间间隙为0,严重时影响推力瓦在运行过程中的自由上下浮动,也可能存在推力瓦瓦温上升的隐患。文章就水电站弹簧簇结构推力瓦产生径向位移的原因进行了分析,同时对该隐患提出改进措施并现场实施。
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唐彬嘉;
毛文军;
徐建泉;
张道科;
李俭君
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摘要:
核电主泵电机在功率运行期间,上推轴承备用测温瓦温度,随着轴承润滑油的冷却水温度降低而产生波动。本文主要从电机轴承的功能结构、受力状态、润滑油等一系列技术参数的变化,探究了测温瓦温度随润滑油冷却水温度波动的实际影响。
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陈少华
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摘要:
现阶段高效型清洁能源在人民的生产生活中越来越发挥着重要的作用,水电站是清洁环保型能源的代表,而水轮发电机组是水电站的核心,推力轴承是水轮发电机组的心脏.推力轴承运行的稳定性,关乎整个机组运行的好坏.推力轴承的检修,推力瓦的更换工艺,也显得尤为重要.本文将详细阐述一种大型水轮发电机组,弹簧簇支撑式推力轴承的检修及推力瓦更换流程及工艺,并结合实际的检修经验对检修过程中的一些注意事项进行详细地描述,对此后同类型机组推力轴承的检修及推力瓦的更换,起到参考与借鉴的作用.
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姜慎之
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摘要:
文章介绍了方家山机组主泵顶轴油泵的功能、顶轴油泵供电电源的设计不足以及改进.通过电源改造,顶轴油泵运行增加了可靠性.在失去外电网导致主泵停运,顶轴油泵仍然可以保持运行,避免了在惰转时损坏主泵推力轴承瓦片的风险,确保主泵的安全运行.
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李永海;
沈健;
孙向志;
马坤;
武鼎超
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摘要:
依据传热学、摩擦学等相关理论,建立喷油润滑式可倾瓦推力轴承瓦面油膜温度场,并进行了数值仿真求解,得到了计算结果,可为此类推力轴承的设计、应用提供参考.着重重点介绍了推力瓦上表面温度栽荷的施加方法以及推力瓦其余表面对流换热系数的计算与加栽.结果 表明:喷油润滑工况下推力瓦热变形的最大变形处靠近出油边,整体变形则沿着瓦四边向外膨胀的中凸变形且其变形量已经达到了与油膜厚度同一数量级.
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史辉;
徐霞;
赵立民
- 《河北省水力发电工程学会2019年学术交流会》
| 2019年
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摘要:
水轮机组在正式安装前及大修过程中,需要刮研的瓦有推力瓦、上下导瓦和水导瓦.推力瓦是承受水轮发电机组转动部分的全部荷重和水推力;导轴瓦是控制水轮发电机组在旋转时保持在固定不变的中心位置上稳定的长期运转,不发生任何撞击和较大的摇摆、振动现象.从机组安全稳定运行的观点出发,推力瓦和导轴瓦都是水轮发电机组的重要部件.因此,对导轴瓦、推力瓦的刮研至关重要.
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JIA Donglin;
贾栋林
- 《中国电机工程学会、中国电工技术学会大电机专委会2017年学术年会》
| 2017年
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摘要:
厄瓜多尔辛科雷水电站推力轴承采用支柱螺栓支撑的巴氏合金推力瓦,其设计推力负荷受力4214kN,额定负荷下推力瓦平均温度较高,温差大,其安装过程中严格控制各瓦受力均匀,防止推力烧瓦,是推力瓦及镜板和推力头热套的一个重要质量控制项目.本文将对推力头热套及推力瓦受力调整工艺进行详细论述,供同类型机组安装时借鉴.根据哈电推力瓦温计算说明书,推力瓦运行工况下的平均瓦温为68°C,实际在机组空载运行时,由于技术供水系统采用密闭外循环冷却水,尾水支洞在空载运行时技术供水的冷却器淹没高度只有1/3高度,在带负荷调试试运行以前,1-3#机组都出现了最高推力瓦温接近75°C的情况,机组带负荷运行后,随着尾水支洞水位的抬高,冷却水温度保持在了27°C左右,推力油槽油温基本保持在34°C左右,此时推力瓦温明显得到了改善.
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邹志伟;
彭宝;
张文魁
- 《2016年抽水蓄能学术交流会》
| 2016年
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摘要:
十三陵电厂4台机组为立轴混流可逆式水轮发电机组,推力瓦磨损较为严重,高压油顶起油池出现划痕造成运行压力降低,在高压油顶起压力供油管路安装一个压力开关进行监视,为单一元件控制,机组启动过程中,压力开关常开节点接通,程序判断压力满足后继续执行,但压力开关仅能进行定性监视,不能定量测量,无法跟踪推力瓦磨损情况;压力开关供油口仅为0.5mm,一旦异物堵塞将造成机组启动失败事件,因此优化高压油顶起系统二次监视功能显得尤为重要.
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王祖飞
- 《第十一届电力工业节能减排学术研讨会》
| 2016年
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摘要:
本文主要对某电厂6号水轮发电机组推力瓦温偏高的原因进行了分析,指出水轮机顶盖下压力增大造成推力瓦温偏高,同时给出了减压的解决方案,并于2013年12月在B修期间付诸实施,通过现场实际工况数据综合分析,证明处理方案的可行,保证了机组安全经济运行.
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杨杰
- 《第20次中国水电设备学术讨论会》
| 2015年
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摘要:
本文以三峡电站ALSTOM水轮发电机组推力瓦温差调整为例,在解析该机组推力轴承支撑结构、推力瓦设计原理及特点的基础上,详细阐述了机组推力瓦温差调整的全过程,对推力瓦温差存在的原因进行分析,同时给出相应的调整方案及建议.推力轴承组装前,配套测温电阻需送检,以排除测温电阻本体精度问题。测温电阻安装到位后,必须仔细检查RTD是否按统一长度插入,以及温度计点位与监控点位是否对应等。通过高温瓦向下旋支柱螺栓,低温瓦向上旋支柱螺栓的方式可以实现支柱螺栓支撑结构推力瓦温差的调整,支柱螺栓每调整0.02mm对应的推力瓦瓦温变化为l°C。
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林峰;
陈显华;
凌宇
- 《2014年全国冶金企业热电专业年会》
| 2014年
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摘要:
分析了90t/h干熄焦发电机组推力瓦的现状和发现的问题,针对瓦块上出现的熔孔的解决方案:采用气焊进行熔孔的补焊,焊接时严格按照焊接工艺要求进行操作,保证轴瓦金属与基体金属的结合度,杜绝气孔、过烧缺陷的产生。车削铜堵头Φ3.4mm×10mm,塞入安装探头的深孔内并使用工具将其涨死。避免影响探头的安装及运行时发生位移运动。瓦枕中分面上加一张0.25mm的不锈钢垫,是球面衬背过盈量达到技术要求。过盈量X测量计算方法:C-(a+b)/2=x。对瓦块与推力盘互研刮削,直至瓦块工作面接触点在65%以上。研点刮削方法:将推力轴承安装好,转子推向工作面,使推力盘与工作面瓦块接触。盘车时,使用工具务必使转子推力盘始终紧靠推力瓦。初始刮削使用长刀刮削法;中后期用短刀破点法,力求接触点在每块瓦上均匀,最后打花刀增加推力瓦存油能力,提高其负载能力。经过这次有针对性的缺陷故障排除,90t/h干熄焦发电机组在运行时效果非常理想,机组负荷维持在23MW时,推力瓦温度只有76°C(技术要求在额定负荷25MW时,推力瓦温度98°C报警),该机组从检修后已运行5个月,汽机各项参数良好,如蒸汽量足够可达到设计额定负荷25MW。
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张姚广;
朱志坚
- 《第十六届鄂、皖、冀、苏四省电机工程学会汽轮机技术研讨会(江苏分册)》
| 2013年
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摘要:
本文详细分析了CC25-8.83/2.45/0.98型汽轮机主油泵推力瓦磨损的原因,介绍了所采取的相应改进措施,以及取得的显著成效.由于机组属于短期调停,想要从源头去处理该泵设计缺陷需花费时间较长,且更换合适联轴器,调整密封环间隙工作量大且复杂,能否真正消除主油泵推力瓦磨损还需要实践的检验,结合实际情况,决定在机组正常运行位置,将主油泵置于流道中心,确定机组几何尺寸后,在主油泵及汽轮机转子间加装一推力柱,以阻止主油泵在轴向推力的作用下磨损推力瓦。也就是在汽机转子向发电机侧推足(推力瓦贴合),泵转子在保证流道中心的前提下:前后侧推力面间隙0.8~1.00mm。叶轮两侧密封环与叶轮盖板与壳体的单侧间隙分别大于3~4mm及8mm以上。此时将桩头端面与转子端面间隙保持0.25~0.3mm左右即可。另外推力桩端头选用足够的面积,并经热处理,提高硬度。另外,改善联轴器齿间及推力面的润滑条件对消除主油泵推力瓦磨损只会有益,将推力瓦工作面直形油槽改为扇形油槽,以增加主油泵推力瓦与推力盘之间存油量,方便建立油膜,并对主油泵推力瓦面接油管进行冷却、润滑。
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