换热管
换热管的相关文献在1986年到2023年内共计5317篇,主要集中在化学工业、能源与动力工程、金属学与金属工艺
等领域,其中期刊论文836篇、会议论文87篇、专利文献178409篇;相关期刊332种,包括石油和化工设备、石油化工腐蚀与防护、管道技术与设备等;
相关会议69种,包括2016年第七届先进节能热处理技术与装备研讨会、第十六届全国钛及钛合金学术交流会、2015年全国失效分析学术会议等;换热管的相关文献由9199位作者贡献,包括胡海利、胡东兵、杨卫民等。
换热管—发文量
专利文献>
论文:178409篇
占比:99.49%
总计:179332篇
换热管
-研究学者
- 胡海利
- 胡东兵
- 杨卫民
- 阎华
- 丁玉梅
- 张治平
- 岳清学
- 王小勇
- 刘华
- 孔祥锋
- 张震
- 王进强
- 关昌峰
- 武震国
- 李小利
- 陈焕倬
- 孟继安
- 程向锋
- 赵本华
- 张营
- 朱海卫
- 王斌
- 景建周
- 劳星胜
- 林清宇
- 汤俊洁
- 王春连
- 马青川
- 何雪涛
- 李玉海
- 王宗信
- 郭宏新
- 农谭宏
- 孔详锋
- 杨旭峰
- 金莉雯
- 韩军
- 马有福
- 黄德斌
- 林榕端
- 沈董浩
- 王军
- 蒋强
- 俞军
- 刘丰
- 张宪刚
- 李言伟
- 江程
- 顾利宾
- 高东华
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张傲宇;
丁桂彬;
王宗勇
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摘要:
为探究中空扭旋元件排列方式(交错排列和连续排列)对换热管传热特性的影响规律,采用数值模拟方法对Re=200~1800范围内恒壁温条件下的管内传热进行分析.研究结果表明:在Re<600时,内置交错中空扭旋元件换热管的努赛尔数(Nu)高于连续中空扭旋元件换热管,但二者差距较小;在600≤Re≤1800时,连续中空扭旋元件换热管的Nu高于交错元件,提高程度随雷诺数增大而增大;在Re=200~1800范围内,连续中空扭旋元件换热管的阻力系数f均略高于交错元件换热管,二者差距微小,两种中空元件换热管阻力系数分别为光管的2.01~3.16倍、2.01~3.00倍;在Re<600时,交错元件换热管的PEC值(综合传热性能评价因子)高于连续元件换热管;在600≤Re≤1800时,连续元件换热管的PEC值较高;两种元件排列方式换热管的PEC值均高于1,在Re=1800时,连续元件换热管的PEC值最大(最大值为1.75);在Re=200~1800时,连续元件换热管的火积传热效率η均略高于交错元件,但差距不明显.
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路宝玺
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摘要:
某化工企业一省煤器的底部、管程低温进水端的不锈钢换热管管束外壁翅片根部出现裂纹,部分裂纹穿透管壁导致泄漏。通过裂纹断口宏观形貌和SEM形貌分析、金相分析以及介质分析等手段研究泄漏发生原因。试验分析结果表明:裂纹起源于管束外壁翅片根部,为应力腐蚀开裂,腐蚀介质源于壳程烟气含有氯和硫的露点凝液;开裂位置多为烟气流通的死角处,烟气在这些位置几乎处于静止状态,且省煤器装置的进水温度并非恒温,开停车阶段会有低温水流入管程,这些都加剧了烟气露点凝液的形成。进一步分析计算了烟气中硫的最大体积分数为0.01%的工况下的酸露点,并指出应在管程上游位置添加一处恒温装置以避免低温水的流入;其次建议更改省煤器的结构,尽量避免出现烟气流通死角。
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段毅毅;
王引;
冀雪
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摘要:
为了研究热交换器管子与管板发生间隙腐蚀时的间隙大小,基于标准GB/T 151—2014《热交换器》中规定的换热管外径及管板管孔允许偏差,对一、二级管束换热管外径与管板管孔直径构成的间隙尺寸范围进行了确定,并分析了二者分别与相应允许偏差的关系。结果表明:一、二级管束平均间隙分别在0.23~0.60 mm和0.28~0.65 mm,并且一级管束的允许偏差更具稳定性。另外,随着管束管板管孔直径的增大,要将偏差值适当降低,以保证换热管与管板管孔的焊接质量和贴胀效果。
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刘洁
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摘要:
船用柴油机在运行中产生的热量,必须通过冷却器及时地散发出去,否则会导致机器设备温度过高而出现一系列的失效现象。本文从改良换热管以提高传热效率的角度出发,利用Fluent软件数值模拟了三种不同尺寸高效节能换热管的流动传热情况。计算结果表明,高效节能换热管强化传热效果明显,可提升柴油机冷却系统的换热能力,为实际工作提供了一定的参考依据。
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侯峰;
张奭;
刘瑞;
陈向民;
向沫煜;
李录平
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摘要:
低温多效海水淡化蒸发器换热管在振动与腐蚀的作用下容易发生破损,严重危及装置运行的可靠性和淡化水的品质。通过换热管自振频率的测量和管束振动监测,分析不同工况下换热管不同位置的振动信号时域波形图和频谱特征,研究喷淋密度、蒸发量和蒸发温度等因素对换热管振动的影响。研究结果表明,喷淋冲击导致传热管振动强度远大于降膜流动与蒸汽横掠引起的流致振动;在蒸发器运行温度(40°C~70°C)范围内,温度变化对管束振动幅值的影响较小,喷淋密度和蒸发量的增加会导致换热管振动强度增加,且管束的最大振动位移峰峰值未超过相关设计标准。
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宋祥龙;
黄翔
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摘要:
探讨立管式间接蒸发冷却器在空调系统中的节能效果。介绍了立管式间接蒸发冷却器结构特点以及应用优势。通过对某纺织厂细纱车间空调中的应用工程实例测试,预冷温降为6.1°C~6.3°C,冷却效率为63%~65%,折算每处理1×10^(5) m^(3)/h预冷风量,每年可净节省机械制冷电耗66514 kW·h。分析了该应用工程中存在的不足,建议冷却器换热管应采用较大管径圆管,做好空气与水的过滤,在实际运行中应根据新风与排风湿球温度的对比来合理选择二次空气。认为:立管式间接蒸发冷却器具有较好的节能效果。
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朱永隆;
王海
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摘要:
目的:探究小型生物质锅炉气相燃烧室燃烧过程中的换热特性,改善现阶段我国北方供暖存在的诸多问题,减少对于燃煤锅炉的使用,实现碳中和和碳达峰的目标。方法:建立小型生物质锅炉换热系统模型,针对于现有的生物质锅炉中的气相燃烧室的排气管出口温度较高、换热效率低下等问题,利用SolidWorks设计两种螺旋管换热器模型,利用传热学原理以及流体力学流动与传热方程,对于其气相燃烧室进行数值仿真。结果:通过对比分析表明,基于ANSYS-Fluent分析下沿锥度扩张的螺旋管换热器的综合换热性能比普通螺旋管换热器换热性能较好,排气管口的出口温度有明显降低。结论:相同参数情况下,沿锥度扩张的螺旋管换热器1 h换热量可达到25 392.97 kJ,相比于普通螺旋管换热器,综合换热量提高了近53.29%。
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冀雪;
王引;
段毅毅
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摘要:
按照GB/T 151—2014《热交换器》内的要求和相关参数,简述了换热管与管板的连接方式,着重分析对比了铝、铜、钛、镍4种有色金属的换热管外径允许偏差、管板管孔允许偏差以及换热管与管板管孔配合间隙与管孔直径大小之间的关系。影响尺寸偏差的因素主要有材料的强度、切削性等,偏差变化过大会影响换热管与管板的连接质量,还可能发生缝隙腐蚀,容易出现腐蚀泄漏,影响换热器的性能。对比分析得知:铝制和铜制换热管与管板之间的平均间隙变化相对较小,在胀接过程中胀接力变化较小,对制造厂的加工精度要求不高,加工成本较小,并且其最大间隙的变化幅度也相对较小,若采用强度焊来连接换热管与管板,比较容易焊接。在只考虑尺寸偏差的情况下,铝制和铜制换热管与管板连接处不会发生缝隙腐蚀。
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张敏;
蒲洲;
柳猛;
李思昊;
王计辉
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摘要:
新型核岛蒸汽发生器的换热单元大量采用换热管对接焊方式,焊缝成形及性能要求极高。就此,对核岛蒸汽发生器镍基换热管焊接工艺进行研究。在研究中,建立镍基换热管的物性数据库,开发专用焊接设备与工装,采用有限元仿真技术与焊接工艺试验相互校核的方式,开发出适用于直径12mm、壁厚1.1mm的NC30Fe镍基换热管焊接热源模型,并且优化得到满足考核要求的焊接工艺参数。所做研究为后续新型核岛蒸汽发生器的批量化生产奠定了基础。
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许隽杰;
章立新;
赵彦;
刘津;
赵圣仙;
高明;
陈永保;
刘婧楠
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摘要:
为研究换热管外壁污垢的生长特性,搭建了模拟换热管外壁水膜在空气中蒸发的实验装置。在不同喷淋水质量浓度和气水流向下研究了污垢热阻的变化,并对污垢进行了电镜形貌分析。结果表明:在横流状态下污垢生长最快;在低喷淋水质量浓度时气水流向对污垢热阻的影响较大;随着喷淋水质量浓度的增大,气水流向对污垢生长的影响逐渐减小;污垢晶型呈典型方解石特征,少数污垢呈团聚状态,而多数污垢呈零散状态,说明污垢的生长是沉积和脱除的叠加过程。
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Zhang Kaixiang;
张凯翔;
Zhang Jianxiao;
张建晓;
You Xiumei;
尤秀美
- 《2018年甘肃省焊接学术会议》
| 2018年
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摘要:
某公司承制的氧气冷却器,管板材料为S30408,管子材料为06Cr19Ni10(Φ12×1mm).由于换热管直径较小,壁厚较薄,换热管中心距较小(16mm),孔桥宽度只有4mm,一般采用手工钨极氩弧焊,同时施焊空间狭小,焊接困难.本文通过不锈钢管板与换热管的手工钨极氩弧焊焊接工艺评定及产品的施焊,各项技术指标均满足要求,证明所选用的焊接方法、焊接材料、焊接工艺规范正确合理.
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LIANG Peng;
梁朋
- 《2018年甘肃省焊接学术会议》
| 2018年
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摘要:
公司承制的高压锅炉给水预热器,管板材料为15CrMoⅣ+堆焊N04060,管子材料为SB-163(N04400)(Φ14×2).由于换热管直径较小,壁厚较薄,一般采用手工钨极氩弧焊.N04400材质的焊接为我公司首次制造,本文通过管板堆焊镍铜合金以及与换热管的手工钨极氩弧焊焊接工艺评定及产品的施焊,各项技术指标均满足要求,证明所选用的焊接方法、焊接材料、焊接工艺规范正确合理.
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Shi Pingfei;
石平非
- 《第九届全国压力容器学术会议》
| 2017年
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摘要:
在浮头式换热器计算中,经常遇到换热管受压失稳计算不合格的情况,有时只能通过加厚管板解决.本文分析了管板厚度对换热管轴向压应力的影响,并提出了一种加厚管板降低换热管轴向压应力的简便计算方法,并对GB/T151-2014浮头式换热器计算公式提出了改进建议.
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JIA Wen-hua;
贾文华;
TIAN Mao-cheng;
田茂诚;
ZHANG Guan-min;
张冠敏;
ZHANG Jing-zhi;
张井志;
LENG Xue-li;
冷学礼
- 《第二十九届全国水动力学研讨会》
| 2018年
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摘要:
通过数值模拟,研究了不同形状的换热管内含空气的水蒸气在不同管径和流速下的换热和流动情况.模拟结果表明:在不同当量直径下和流速下,正方形换热管的凝结换热系数始终最大;在大管径和低流速,正三角形换热管内的换热系数低于圆形换热管,随着管当量直径的减小和流速的增加,正三角形换热管的换热系数在管长超过一定值后反而高于圆形换热管;随着当量直径增加,正多边形角区对换热的影响越明显;当量直径不变,随着流速增加,正多边形角区对换热的影响距离越长,影响程度越小;在不同流体流速下,正方形换热管内的压降最低.
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JIA Wen-hua;
贾文华;
TIAN Mao-cheng;
田茂诚;
ZHANG Guan-min;
张冠敏;
QIU Yan;
邱燕;
ZHOU Lin-lin;
周林林
- 《第二十九届全国水动力学研讨会》
| 2018年
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摘要:
通过数值模拟,研究了不同形状的换热管内含空气的水蒸气在不同不凝气体含量和管径下的换热和流动情况.模拟结果表明:当量直径不变,在圆形换热管、正方形换热管和正三角形换热管内,随着不凝气体含量的增加,流体的换热系数减小,流体流动压降增加;不凝气体含量一定,随着换热管当量直径的增加,正方形、圆形和正三角形换热管内的压降都逐渐减小.小管径下,正方形换热管内压降最小,圆形换热管和正三角形换热管内压降差距不大.随着换热管当量直径的增加,圆形换热管内的压降逐渐减小,且慢慢接近于正方形换热管内的压降情况.
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