抗热震性

摘要： 针对传统耐火材料抗热震性检测方法所存在的诸如效率低、安全性差、没有过程记录等问题,本文利用图像识别技术并结合机器学习建立了新的检测系统,提出了设定初始误差系数E计算连通域特征分割阈值T的算法和基于骨架线区间划分的破损率计算方法,并借助新检测系统对多种耐火材料样品进行抗热震性测试.结果表明,新检测系统中图像处理算法的分割误差、假阳性率和假阴性率均值分别为3.73％、4.89％和1.82％,耐火材料破损率计算方法计算速度快且计算精度高.新抗热震性检测系统大幅降低了检测工作量并能自动保存所有检测记录.

摘要： 为了研究烧结刚玉骨料致密度对刚玉-尖晶石浇注料性能的影响,首先以工业Al_(2)O_(3)粉为原料制备不同致密度的烧结刚玉;然后以不同致密度的烧结刚玉为骨料制备刚玉-尖晶石浇注料,并研究了刚玉-尖晶石浇注料的致密度、强度、抗热震性和抗渣性等性能。结果发现:1)随着工业氧化铝粉成球坯体致密度的增大,制成的烧结刚玉的致密度和晶粒尺寸逐渐增大。2)随着烧结刚玉骨料致密度的增大,刚玉-尖晶石浇注料的需水性减小;烧后浇注料的致密度和常温强度增大,抗热震性变差。抗渣侵蚀性除采用体积密度为3.45 g·cm^(-3)的烧结刚玉骨料的浇注料明显较差外,其他浇注料的差别不大。3)综合考虑,烧结刚玉骨料的体积密度以3.51~3.55 g·cm^(-3)为佳。因此,不能片面地认为烧结刚玉的体积密度越大越好;过高的体积密度会导致耐火材料抗热震性能变差,并增加耐火材料单重。

摘要： 采用板状刚玉颗粒(6~3、3~1、≤1 mm)及细粉(0.045 mm)、电熔尖晶石颗粒(≤1 mm)及细粉(0.045 mm)、烧结尖晶石颗粒(≤1 mm)及细粉(0.045 mm)、活性尖晶石微粉(d_(50)=1.82μm)、活性α-Al_(2)O_(3)微粉(d_(50)=1.68μm)、Secar 71水泥等原料制备了刚玉-尖晶石浇注料。研究了不同种类尖晶石(电熔尖晶石、烧结尖晶石、烧结尖晶石+活性尖晶石)对浇注料性能的影响。结果表明:1)在刚玉-尖晶石浇注料中引入不同的尖晶石对试样经110°C保温24 h烘干后的抗折强度和耐压强度影响不大,但采用电熔尖晶石能降低加水量,提高流动性,得到优良的施工性能;2)采用电熔尖晶石有利于材料的抗渣侵蚀性能,但在抗渣渗透性及抗热震性方面,烧结尖晶石更占优势;3)加入适量的活性尖晶石微粉可以弥补烧结尖晶石的不足,提高浇注料的可施工性能,但对抗热震性会产生一定负面影响。

摘要： 为了进一步提高Al_(2)O_(3)-SiC-C浇注料的性能,以棕刚玉、碳化硅、沥青、红柱石粉、α-Al_(2)O_(3)微粉、SiO_(2)微粉、Si粉、Al粉、Secar 71水泥为原料制备了Al_(2)O_(3)-SiC-C浇注料,研究了低掺量(质量分数分别为0、1%、2%、3%、5%)红柱石粉(≤0.055 mm)等量替代浇注料中的棕刚玉细粉对浇注料致密度、强度、抗热震性和抗氧化性等的影响。结果表明:随着红柱石粉添加量的增大,烧后试样的显气孔率和体积密度减小,常温抗折强度、高温抗折强度、抗热震性和抗氧化性均增大。

摘要： 以烧结镁砂、浮选镁砂、电熔镁铝尖晶石和煅烧Al_(2)O_(3)细粉为主要原料,以木质素磺酸钙为结合剂,经混练、成型、1650°C烧成制备了方镁石-尖晶石砖,主要研究了以浮选镁砂颗粒替代普通烧结镁砂颗粒以及在此基础上外加不同量煅烧Al_(2)O_(3)细粉(质量分数分别为0、3%和5%)对方镁石-尖晶石砖性能的影响。结果表明:1)以浮选镁砂颗粒替代普通烧结镁砂颗粒制备的方镁石-尖晶石砖,显气孔率和常温耐压强度降低,体积密度、抗热震性、高温强度和高温韧性提高。2)在以浮选镁砂颗粒替代普通烧结镁砂颗粒制备的方镁石-尖晶石砖中,随着煅烧Al_(2)O_(3)细粉引入量的增多,显气孔率和常温耐压强度降低,体积密度、抗热震性、高温强度和高温韧性提高。

摘要： 以ZrO_(2)、MgO和微量TiO_(2)为原料,采用固相反应法合成了MgO部分稳定ZrO_(2)固体电解质(MgO-PSZ)。对合成试样进行XRD、SEM、致密度、电性能和抗热震性能等研究,考察TiO_(2)掺杂量对其性能的影响规律。结果表明,当TiO_(2)掺杂量为0.4%(摩尔分数)时其致密度达到95.13%;试样中四方相和立方相含量随TiO_(2)掺杂量的增加先增加后降低,最高达48%。当TiO_(2)掺杂量为0.2%时,试样离子电导率最大,测试温度为950°C时电导率达到4.71×10^(-3)S/cm;当TiO_(2)掺杂量为0.4%时,抗热震后的残余强度最大,为1400 MPa。

摘要： 将岫岩二级菱镁矿在900°C保温3 h制成≤0.074 mm的轻烧氧化镁粉,再加入不同量(质量分数分别为0、4%、8%、12%、16%)的脱硅锆,经研磨混合、成型、烘干后,分别在1500、1600、1700°C保温3 h煅烧,检测烧后试样的体积密度、相对密度、常温耐压强度、抗热震性,并分析试样的物相组成和显微结构。结果表明:随着脱硅锆添加量的增加,烧后试样的相对密度、常温耐压强度和抗热震性基本上都呈先增大后减小的变化趋势,在添加8%(w)脱硅锆时达到最大;添加8%(w)的脱硅锆,在1700°C保温3 h烧结,所得材料的相对密度达到86.21%,常温耐压强度为201 MPa,抗热震性达到6次。

摘要： 为改善MgO-Al-C材料的抗热震性,引入单质硅、熔融石英、碳化硅等3种低膨胀系数的硅基原料,借助XRD和SEM研究其对MgO-Al-C材料性能的影响。结果表明:1)高温下Si转化为SiC、SiO_(2),SiO_(2)再与镁砂生成镁橄榄石,可提高材料的高温强度、抗热震性及抗氧化性;2)熔融石英可明显提高材料的抗热震性,但熔融石英高温软化、晶型转变,不利于材料的高温强度及抗氧化性;3)加入SiC可提高材料的抗热震性、高温强度及抗氧化性,当SiC加入量超过10%(w)时,由于热失配材料内存在较多微裂纹,影响其抗热震性及抗氧化性。

摘要： 以SiC晶须作为增强相,增加Yb_(2)Si_(2)O_(7)环境障涂层(EBC)的使用寿命.采用喷雾造粒和真空煅烧法制备改性和未改性纳米结构粉体,利用大气等离子喷涂的方法制备了掺杂SiC晶须的Yb_(2)Si_(2)O_(7)涂层和未改性涂层,采用XRD,SEM等表征方法对粉体及涂层的形貌、相组成和抗热震性能进行了分析.结果表明,掺杂晶须的Yb_(2)Si_(2)O_(7)涂层的抗热震性优于未改性涂层,涂层中存在晶须增韧的迹象,表明SiC晶须在一定程度上能有效提高涂层的使用寿命.

摘要： 随着不定形耐火材料行业的快速发展,高铝浇注料取得了长足的进步。根据近年来高铝浇注料最新研究成果,重点阐述了配料组成对高铝浇注料性能的优化影响,指出了高铝浇注料今后的发展趋势。

摘要： 针对目前耐火材料抗热震性评价方法存在的试验数据离散性大和试验周期长等问题,采用串联系统的可靠性分析和TRIZ创新方法分析等,找出了问题产生的原因和解决思路,并提出了采用应力疲劳法测试耐火材料的抗热震性.

摘要： 为对比两种不同的板状刚玉对浇注料性能的影响,分别以粒度≤5mm的两种板状刚玉作为骨料,≤75μm的氧化铝粉、≤45μm的AR78尖晶石细粉和d50≈3.5μm的氧化铝微粉、铬绿为基质,制备刚玉-尖晶石质浇注料,于1600°C保温3h热处理.对两种板状刚玉骨料进行物理化学分析,研究了几类试样的常温和高温力学性能及抗热震性.结果表明:两种骨料的化学成分相近,相比A型板状刚玉,S型板状刚玉的体积密度略低,其内部晶体发育不均匀.对比两种骨料制备的浇注料,骨料的差异对浇注料的性能有一定的影响.综合比较,S型板状刚玉制备试样的强度略高.但1400°C的热态抗折强度二者相近.而A型板状刚玉试样的抗热震性能较好.从显微结构上看,整体并没有太大差别.

摘要： 以莫来石颗粒为主要原料,以氧化铝空心球为造孔剂,以氧化铝微粉、氧化硅微粉和纯铝酸钙水泥为结合剂,对比研究致密烧结莫来石颗粒、轻质莫来石颗粒和轻质莫来石球对轻质莫来石浇注料性能的影响.结果表明:采用轻质骨料制备的轻质莫来石浇注料,其常温耐压强度＞70MPa,体积密度约2.05～2.15g·cm-3,0.617～0.629W·m-1·K-1的热导率(600°C),经高温热处理后,主要物相为莫来石、刚玉和钙长石相,具有优异的抗热震性能.

摘要： 研究了缺陷尖晶石微粉90MA(以下简称“90MA”)加入量对刚玉-尖晶石质浇注料性能的影响.结果表明:加入量(w)在0～12％之间时,随90MA加入量的增加,浇注料的施工性能变化不大,经过不同热处理后,冷态强度均有所提高,抗渣性能和抗热震性也相应提升.当90MA应用于刚玉-尖晶石质浇注料时,可以根据配方的微粉用量和氧化镁化学含量的需要,确定缺陷尖晶石微粉90MA加入量.

摘要： 针对四川白马循环流化床示范电站有限责任公司300MW亚临界循环流化床锅炉多次出现后竖井顶部包墙过热器、前后两侧包墙过热器、吊挂管等区域不锈钢保护罩和保温填料大面积变形、严重脱落,出现包墙过热器管道大面积裸露等情况,不仅影响受热面换热,同时包墙过热器及吊挂管裸露容易磨损造成泄漏,从中分析包墙过热器管磨损原因,进一步地研究、提出合理的改进措施,从固定方式改造、用材方式的优化再到安装方式的改变,改进了保护装置的内衬结构,合理采用氧化铝空心球中质保温耐磨可塑料,取代不锈钢保护罩优化方案,并成功应用于白马300MW循环流化床锅炉后竖井顶部包墙过热器,解决不锈钢板保护罩容易高温变形、脱落问题;解决可塑料固定问题;解决包墙过热器保温隔热问题.采用氧化铝空心球中质保温耐磨可塑料不仅有良好的耐磨性、良好的体积稳定性及合适的导热系数、良好的抗热震性、良好的耐火性和抗CO侵蚀能力,降低了检修成本,加强了对包墙过热器管防磨保护,减少管道磨损泄漏造成非停,在循环流化床锅炉上发挥其更大作用,有着重要的意义.

摘要： 滑动水口是炼钢连铸用关键性功能耐火材料滑板是滑动水口的重要组成部分，对控制钢水的流量至关重要。研究了氮化硅微粉的引入对铝锆碳滑板性能的影响.研究表明,在滑板中引入适量氮化硅,其常温抗折、耐压强度提升约16％,热态抗折强度提升19％,氮化硅微粉的加入有助于提高滑板的耐磨性和抗侵蚀性能,高温抗氧化性能和抗热震性优良.添加3％(w)氮化硅制成的滑板在国内某钢厂进行了试用,能够满足钢厂的使用要求,使用效果较好.

摘要： 研究预合成电熔镁铝尖晶石加入量及粒度对镁铝尖晶石砖常温性能及抗热震性能的影响.结果表明:镁铝尖晶石加入量(w)为20％,粒度为3.5～1mm区间时,镁铝尖晶石砖具有较高的体积密度和常温耐压强度,良好的热震稳定性,显气孔率较低.预合成镁铝尖晶石与镁质原料在烧结过程中二次反应产生一定量的微裂纹,从而起到增韧作用,提高了制品的抗热震性能.

摘要： 以特级矾土、电熔镁砂、白刚玉微粉为主要原料,添加少量的硅微粉、活性α-氧化铝超、纯铝酸钙水泥及减水剂,制备铝镁浇注料,研究了不同种类白刚玉微粉对铝镁浇注料性能的影响.结果表明:白刚玉微粉的pH值在6.5～7.5(偏中性)、灼减含量小于0.15％(w)时,试样加水量少、流动性好、物理性能较好;pH值小于6.5(偏酸性)、灼减含量大于0.15％(w)时,浇注料的各种性能均很差.随着浆体膨胀量的增大,表明白刚玉微粉中Al4C3杂质增加,浇注料的性能呈明显的下降趋势.白刚玉微粉中Al4C3杂质的增加,试样的抗渣、抗渗透性能及抗热震性能明显下降.

摘要： 对比分析了板状烧结刚玉与棕刚玉的生产工艺、技术指标及使用特点.并分别以板状烧结刚玉、棕刚玉作为骨料及细粉,在铁沟浇注料(Al2O3-SiC-C)、钢包浇注料(Al2O3-MgO)体系中进行使用性能的对比评价.结果表明:板状烧结刚玉在生产能耗、清洁生产、抗热震性能等方面均具有明显优势,使用稳定性高;在两个体系浇注料配方中评价,两种刚玉产品的施工性能差异不大,板状烧结刚玉的高温性能更具优势,高温抗折强度高,且具有更加优异的抗热震性及抗渣性能;使用板状烧结刚玉替代棕刚玉,制备同尺寸浇注料制品,由于体积密度的差异,原料实际用量可下降7％～8％,且可配合矾土大颗粒使用,获得最佳的性价比及优异的使用性能.

摘要： 在国内,钢包透气砖一般添加3％(w)左右的氧化铬超细粉,以提高透气砖的应用性能,如抗渣侵蚀和抗磨损性.由于用后含铬耐火形成可溶性六价铬化合物引起环境和健康问题,含氧化铬耐火材料的代替品的研究引起了人们的兴趣.本文中用新型超细活性氧化铝E-SY88取代氧化铬超细粉在透气砖浇注料中进行了研究,对比并讨论了浇注料的可施工性能,养护、干燥以及高温烧后强度发展.此外,浇注料的高温抗折强度、抗蠕变性、抗热震和抗渣性能进行了对比,抗渣侵蚀后浇注料的显微结构用电子显微镜进行了分析.试验结果表明在钢包透气砖中新型活性氧化铝E-SY88是经济和技术上可行的代替品.

摘要： 本分案申请涉及一种抗折抗热震远红外精陶坯料、抗折抗热震远红外精陶制品的制作方法，属于日用陶瓷技术领域。该抗折抗热震远红外精陶坯料包括坯体基料和坯体添加剂，所述坯体基料包括按照质量百分比计的如下组分：德化淘洗浆12～15wt%、焦宝石16～23wt%，瓷土12～16wt%、水洗泥18～22wt%、钾钠长石11～16wt%、硼钙石1～3wt%、生滑石洗泥13～19wt%、锂长石1～2wt%，各坯体基料总计为100%；相对于坯体基料，所述坯体添加剂的添加量为所述坯体基料的4～6wt%。该精陶制品抗折强度高，热稳定性好且具有远红外发射功能，可以满足消费者的高端要求。

摘要： 本发明涉及一种抗折抗热震远红外精陶坯料及用其制备的抗折抗热震远红外精陶制品和方法，属于日用陶瓷技术领域。该抗折抗热震远红外精陶坯料包括坯体基料和坯体添加剂，所述坯体基料包括按照质量百分比计的如下组分：德化淘洗浆10～20wt%、焦宝石15～25wt%，瓷土10～20wt%、水洗泥15～30wt%、钾钠长石10～25wt%、硼钙石1～3wt%、生滑石洗泥10～20wt%、锂长石1～2wt%，各坯体基料总计为100%；相对于坯体基料，所述坯体添加剂的添加量为所述坯体基料的3～8wt%。该精陶制品抗折强度高，热稳定性好且具有远红外发射功能，可以满足消费者的高端要求。

摘要： 本分案申请涉及一种抗折抗热震远红外精陶坯料、抗折抗热震远红外精陶制品的制作方法，属于日用陶瓷技术领域。该抗折抗热震远红外精陶坯料包括坯体基料和坯体添加剂，所述坯体基料包括按照质量百分比计的如下组分：德化淘洗浆12～15wt%、焦宝石16～23wt%，瓷土12～16wt%、水洗泥18～22wt%、钾钠长石11～16wt%、硼钙石1～3wt%、生滑石洗泥13～19wt%、锂长石1～2wt%，各坯体基料总计为100%；相对于坯体基料，所述坯体添加剂的添加量为所述坯体基料的4～6wt%。该精陶制品抗折强度高，热稳定性好且具有远红外发射功能，可以满足消费者的高端要求。

摘要： 本发明涉及一种抗折抗热震远红外精陶坯料及用其制备的抗折抗热震远红外精陶制品和方法，属于日用陶瓷技术领域。该抗折抗热震远红外精陶坯料包括坯体基料和坯体添加剂，所述坯体基料包括按照质量百分比计的如下组分：德化淘洗浆10～20wt%、焦宝石15～25wt%，瓷土10～20wt%、水洗泥15～30wt%、钾钠长石10～25wt%、硼钙石1～3wt%、生滑石洗泥10～20wt%、锂长石1～2wt%，各坯体基料总计为100%；相对于坯体基料，所述坯体添加剂的添加量为所述坯体基料的3～8wt%。该精陶制品抗折强度高，热稳定性好且具有远红外发射功能，可以满足消费者的高端要求。

摘要： 本发明公开了一种一体式热震炉及抗热震性实验装置，所述热震炉包括炉膛、上样品托盘和下样品托盘，上、下样品托盘上设有用于排出、放置样品的贯通槽孔，上样品托盘上设置套筒，下样品托盘上设置连接杆，转动套筒能带动上样品托盘在炉膛内转动，从而使上、下样品托盘上的贯通槽孔对齐或交叉。当上、下样品托盘上的贯通槽孔者交叉时，样品放置于上样品托盘上；当上、下样品托盘上的贯通槽孔对齐时，样品排出，落入炉膛下面的冷却介质容器内。避免了传统实验装置中热量的散失造成的结果不准确，达到了操作方便，卸料快速，减少操作误差，使实验结果更准确的目的。

摘要： 本发明公开了一种分体式热震炉及抗热震性实验装置，所述热震炉包括上炉膛、下炉膛、上样品托盘和下样品托盘，上、下样品托盘上设有用于排出、放置样品的贯通槽孔，上样品托盘能够在下炉膛内转动，使上、下样品托盘上的贯通槽孔对齐或者交叉时。当上、下样品托盘上的贯通槽孔者交叉时，样品放置于上样品托盘上；当上、下样品托盘上的贯通槽孔对齐时，样品排出，落入炉膛下面的冷却介质容器内。所述抗热震性实验装置采用上述热震炉，避免了传统实验装置中热量的散失造成的结果不准确，达到了操作方便，卸料快速，减少操作误差，使实验结果更准确的目的。

摘要： 本发明公开了一种抗折抗热震陶瓷坯料、抗折抗热震陶瓷制品及其制备方法，属于陶瓷制备技术领域。该陶瓷坯料包括高岭土、木质素磺酸钠、氮化锆、粘土、五氧化铌、助熔料、镁铝尖晶石、莫来石、钠长石、氧化铝、二硅酸锂，其制备工艺包括以下步骤：将坯体原料粉碎后放入球磨机中混合，加水球磨后再于‑23°C温度下冷冻干燥至含水量为5‑8％，再放入压制成型机的模具中，热压35‑40min后脱模，冷却至30‑40°C，得到坯体，放入烘干箱中烘干2‑3h后放入窑炉中烧成12‑18h，即得。由本发明坯料制成的陶瓷制品具有机械强度高、抗断裂、抗热震性强的优点。

摘要： 本发明公开了一种一体式热震炉及抗热震性实验装置，所述热震炉包括炉膛、上样品托盘和下样品托盘，上、下样品托盘上设有用于排出、放置样品的贯通槽孔，上样品托盘上设置套筒，下样品托盘上设置连接杆，转动套筒能带动上样品托盘在炉膛内转动，从而使上、下样品托盘上的贯通槽孔对齐或交叉。当上、下样品托盘上的贯通槽孔者交叉时，样品放置于上样品托盘上；当上、下样品托盘上的贯通槽孔对齐时，样品排出，落入炉膛下面的冷却介质容器内。避免了传统实验装置中热量的散失造成的结果不准确，达到了操作方便，卸料快速，减少操作误差，使实验结果更准确的目的。

摘要： 本实用新型公开了一种一体式热震炉及抗热震性实验装置，所述热震炉包括炉膛、上样品托盘和下样品托盘，上、下样品托盘上设有用于排出、放置样品的贯通槽孔，上样品托盘上设置套筒，下样品托盘上设置连接杆，转动套筒能带动上样品托盘在炉膛内转动，从而使上、下样品托盘上的贯通槽孔对齐或交叉。当上、下样品托盘上的贯通槽孔者交叉时，样品放置于上样品托盘上；当上、下样品托盘上的贯通槽孔对齐时，样品排出，落入炉膛下面的冷却介质容器内。避免了传统实验装置中热量的散失造成的结果不准确，达到了操作方便，卸料快速，减少操作误差，使实验结果更准确的目的。

摘要： 本实用新型公开了一种分体式热震炉及抗热震性实验装置，所述热震炉包括上炉膛、下炉膛、上样品托盘和下样品托盘，上、下样品托盘上设有用于排出、放置样品的贯通槽孔，上样品托盘能够在下炉膛内转动，使上、下样品托盘上的贯通槽孔对齐或者交叉时。当上、下样品托盘上的贯通槽孔者交叉时，样品放置于上样品托盘上；当上、下样品托盘上的贯通槽孔对齐时，样品排出，落入炉膛下面的冷却介质容器内。所述抗热震性实验装置采用上述热震炉，避免了传统实验装置中热量的散失造成的结果不准确，达到了操作方便，卸料快速，减少操作误差，使实验结果更准确的目的。