扩散焊

摘要： Bi_(0.4)Sb_(1.6)Te_(3)热电材料和金属电极之间的阻挡层是热电器件稳定服役的控制性因素,本文以不同温度下退火后的高致密Ni箔和Bi_(0.4)Sb_(1.6)Te_(3)合金为原料,采用放电等离子烧结扩散焊连接法在Bi_(0.4)Sb_(1.6)Te_(3)表面制备Ni层作为Ni/Bi_(0.4)Sb_(1.6)Te_(3)电极接头的阻挡层。采用X射线衍射仪对阻挡层进行物相分析,用扫描电镜及能谱仪观察和分析电极接头的界面形貌与元素分布。结果表明,在700°C退火后的Ni箔具有优良的防扩散效果,扩散厚度为9μm,用700°C退火后的Ni箔与Bi_(0.4)Sb_(1.6)Te_(3)扩散焊结合,获得13.19 MPa的结合强度。随Ni箔的退火温度升高,Ni/Bi_(0.4)Sb_(1.6)Te_(3)界面裂纹明显改善,这是由于随Ni箔退火温度升高,Ni与Bi_(0.4)Sb_(1.6)Te_(3)之间的晶格失配得到改善,从而使Ni层与Bi_(0.4)Sb_(1.6)Te_(3)的连接性能提高。

摘要： 残余应力是影响材料尤其是复合结构件连接强度的主要因素。选用X射线衍射仪测试样品的残余应力具有无损、检测区域小、可测量材料中的三类残余应力等优点。采用TZM合金(钼锆钛合金)与Ti 2 AlNb合金扩散焊界面为研究对象,Ni箔作为中间层材料,利用Bruker D8 advance X射线衍射仪(XRD)采用侧倾法测试中间层厚度不同对材料接头处残余应力的影响。利用X射线衍射仪测量微区样品表面残余应力为高校利用常见X射线衍射仪测试微区试样的残余应力提供了实验指导。

摘要： 对316L薄板材及316L分层实体扩散焊接头,开展-196,20,600°C力学性能试验及微观组织分析。结果表明,扩散焊界面微观金相组织与母材相同。同一试验温度下,垂直于扩散界面方向抗拉强度均小于平行于扩散焊界面方向抗拉强度;3种试验温度下,扩散焊接头抗拉强度均高于0.9倍的母材抗拉强度;随着温度升高,扩散焊接头抗拉强度逐渐下降,其中在-196°C试验条件下的扩散焊接头强度远高于20°C和600°C试验条件下的强度试验数据。对拉伸试样进行SEM断口分析,均以韧性断裂为主,随着温度升高,纤维区比例变高,韧窝的尺寸与深度变大,韧性提高;-196°C与20°C的断口形貌以正拉应力的等轴韧窝为主,600°C为指形抛物线韧窝形貌。

摘要： 研究标准热处理对扩散焊IN-738LC高温合金显微组织和力学性能的影响。对连接样品进行全固溶退火、部分固溶退火和时效处理3个不同的热处理。结果表明,在1120°C下焊接5 min,会导致不完全等温凝固,在焊缝处形成富Ni、Cr的硼化物共晶相。当保温时间延长到45 min时,接头中发生完全等温凝固,形成镍的先共晶固溶体γ相。等温凝固和非等温凝固样品的标准热处理能完全消除扩散影响区的硼化物相,并在等温凝固区形成γ’析出相。然而,在非等温凝固样品的接头区观察到不连续的再凝固产物。等温凝固样品经标准热处理后,剪切强度最高(约801 MPa),为基材剪切强度的99%。

摘要： 本文主要论述了一种主要用于钛合金材质的翅片式散热器或微通道散热器的真空扩散焊接设备的设计。该设备由钼镧合金带作为加热元件,多层钼薄板和不锈钢薄板组成隔热反射屏,加热室可作为一个整体进行拆装,采用四柱式四缸输出加压模式,4个压头可同时加压,也可独立控制加压,便于针对不同的产品尺寸灵活应用。上下等静压石墨压头采用分体式结构,可解决大尺寸的石墨压头加工难及加工成本高昂的问题。整个液压系统及液压站布置在压力框架顶部,液压站和液压泵之间的液压管路短,控制反馈迅速,外形紧凑美观。

摘要： 微细通道换热器在电子器件水冷散热领域有着广阔的应用前景,然而传统微细通道换热器采用钎焊工艺,焊接过程中所使用的钎料容易堵塞通道,本文采用扩散焊工艺制造了一款具有良好强度和完整性的微细通道换热器,不需要采用任何钎料。通过实验研究了该微细通道换热器的传热和阻力特性,分析了变工况条件下相关性能参数的变化趋势,最后获得了可以用于指导微细通道换热器设计的传热和阻力实验关联式。

摘要： 为获得高性能干气压缩机用印刷电路板换热器,以不锈钢材料316L扩散焊接头为研究对象,在工作状态下对其不同扩散焊工艺下的力学性能进行了研究.结果证实:接头强度和韧性随焊接温度升高而增大,温度高于1060°C时,强度变化较小;接头屈服强度和韧性均随焊接压力升高而升高,焊接压力大于10MPa时,接头力学性能变化较小;随着保温时间延长,强度变化较小,韧性增加.综合考虑后,将工艺优化为扩散焊温度1060~1120°C、焊接压力10~13MPa、保温时间60min.

摘要： 金刚石工具因其优异的高硬、耐磨等特性,被广泛应用于加工制造业。介绍了金刚石工具的优良性能、应用领域、金刚石工具的分类及制备方法,分析和对比了不同制备方法的优缺点。重点介绍金刚石工具的钎焊、扩散焊制备方法,从焊接工艺、焊接设备、焊接材料等方面概述了国内外金刚石工具的钎焊、扩散焊的研究进展,总结扩散焊、钎焊技术提高金刚石工具性能的机理,分析当前金刚石工具焊接存在的问题,并展望了金刚石工具钎焊、扩散焊技术未来的发展方向。

摘要： 采用凸面相控阵探头检测双金属涡轮盘内部,根据小孔径涡轮盘结合面缺陷的结构特征、双金属涡轮盘的结构特点以及扩散焊工艺的连接特点等,首先在理论上分析了相控阵超声的声场特性,然后利用CIVA仿真软件设计了一种8阵元凸面相控阵换能器,通过选择合适的相控阵参数,有效地抑制了声束扩散,并在涡轮盘试块中获得了较好的聚焦效果.检测结果表明,设计的凸面相控阵超声探头能够实现对小孔径远距离的聚焦,聚焦效果良好,能对缺陷进行准确定位,检测精度可达1 mm平底孔当量.

摘要： 为解决Ti-Zr-Ni-Cu中间层脆性大、加工困难、缺陷多的问题,研究了采用Ni箔作为中间层的TC4液相扩散焊技术.基于Ni-Ti共晶点及TC4材料的相变温度点选择焊接温度.当焊接温度低于共晶点942°C时,界面以固相扩散为主,接头处存在较大孔隙,中间层Ni箔残留;当焊接温度高于共晶点942°C时,界面出现固液扩散过程;当焊接温度为970°C,保温时间为120 min,焊接压力为0.1 MPa时,钛合金加Ni箔中间层能实现有效连接,焊接接头抗拉强度达到946 MPa,接近母材抗拉强度.

摘要： 微波真空电子器件广泛应用于雷达、卫星导航以及医疗等方面.复合腔片作为耦合腔行波管中的重要件,其制备工艺质量决定了整管能否稳定可靠工作.本文研究了耦合腔行波管复合腔片真空扩散焊制备工艺,采用该工艺,复合腔片无明显变形,满足二次精加工尺寸精度;扩散界面平直、没有"死空间"等缺陷;抗拉强度达到210MPa以上;漏气率小于10-11Pa·m3/s;解决了焊料蒸发以及零件内壁和内壁气体迁移到管内,而降低管内真空度问题,提升了器件寿命.

摘要： 针对W波段行波管折叠波导超深微小孔的加工瓶颈,采用扩散焊技术实现了折叠波导超深微小孔的整体加工.通过合理的毛坯质量、焊接模具以及优化的扩散焊工艺,实现了折叠波导扩散焊的良品率85％以上,借助精密电火花技术,制备出w波段行波管折叠波导慢波结构.

摘要： 扩散焊界面弱接合和微孔缺陷的尺寸多为微米级,常规超声波检测产生的反射波十分微弱,难于检测.特别是异种材料扩散焊的检测,由于界面波的存在,进一步增加了检测的难度.目前尚没有可靠的无损检测方法,一定程度上制约了扩散焊技术的应用.本项目旨在研究声波与缺陷相互作用后相位和幅度变化,提取能反映界面连接状态的特征值,实现缺陷的自动识别,为异种材料连接界面缺陷的无损检测与质量评价提供思路.

摘要： 针对环状扩散焊件的结构特点,选取水浸超声波C扫描检测技术对焊接处进行检测.通过理论计算及扫查试验,选取相应的检测参数;并制作出检测所需的探头、人工缺陷试块及工装.本文以Φ2 mm平底孔当量为检测灵敏度对工件进行扫查,能够准确地检测出工件扩散焊处的缺陷,同时C扫描图能够直观地显示缺陷的形貌及大小,有效控制了工件扩散焊处的焊接质量.

摘要： 为了控制扩散焊接试样变形,TC4钛合金在0.5MPa的小轴向压力下进行扩散焊接.在焊接之前,将试样待焊表面抛光至粗糙度为Ra0.3μm.焊接温度分别设定为860、890和920°C,保温时间为1小时.焊后检测接头的微观结构,并进行拉伸试验和夏比冲击试验以评价接头的强度和韧性.然后将860°C焊接试样的两部分分别在920°C下保温90min和180min.结果表明,接头在920°C焊接条件下具有高焊合率(约98％),在拉伸试验中,试样断裂在母材上,显示出优良的接头强度.但是冲击韧性只有14.99J/cm2,远低于母材的27.3J/cm2.860°C焊接试样分别在920°C温度下经过90和180min的热处理后,焊合率都达到了100％,冲击韧性分别为15.81J/cm2和20.02J/cm2.微观组织分析表明,接头韧性受到焊后孔洞缺陷和界面晶界迁移的影响.

摘要： 随着新材料的发展,高温合金在航空发动机、航天运载火箭、飞航导弹等领域都有广泛的应用,而焊接技术是连接高温合金材料的有效途径.本文重点论述高温合金的氩弧焊、电子束焊、激光焊、等离子焊、扩散焊、摩擦焊、钎焊等焊接方法、研究现状及其应用.

摘要： 高温换热器作为第四代超高温气冷堆系统中的重要组成部分,具有极高的紧凑度,并且能够在高温、高压等极端工况下安全可靠的运行.印刷电路板换热器作为一种新型的换热器,被认为是最适合应用在高温气冷堆中的换热器之一.其不仅具有极高的紧凑度,而且能够满足反应堆系统中各种极端工况.印刷电路板换热器制造工艺主要为光化学蚀刻技术和扩散焊技术.

摘要： 采用银基钎料钎焊不锈钢时,接头具有相当好的高温强度性能和很好的表面质量.这种钎料一般用于手工火焰钎焊或气体保护钎焊.初期试制中焊件钎焊不上并出现大面积缺陷，经过多次反复试制。调整焊接工艺，选用合理的焊料和焊剂，细心的现场调试，完成了焊接试件，能与进口件相比媲美，其工艺实施如下:适应范围、焊前清理、加热温度以及钎焊后清理等，不锈钢钎焊后的主要工序是清理残余钎剂和残余阻流剂，必要时进行钎焊后的热处理。根据所采用的钎剂和钎焊方法，残余钎剂可以用水冲洗、机械清理或化学清理。如果采用研磨剂来清洗残余钎剂或接头附近加热区域的氧化膜时，应使用砂子或其他非金属细颗粒。马氏体不锈钢和沉淀硬化不锈钢制造的零件，钎焊后需要按材料的特殊要求进行热处理。用镍铬硼和镍铬硅钎料钎焊的不锈钢接头，钎焊后常常进行扩散热处理，以降低对钎缝间隙的要求和改善接头的组织与性能。

摘要： 采用Ti箔中间层扩散连接Ti3Al和Ti2AlNb合金,利用扫描电镜、能谱分析和X射线衍射等方法观察分析了典型界面组织结构,研究了中间层厚度、连接温度、保温时间等工艺参数对接头界面组织及力学性能的影响.当T=900°C,t=120min,P=5MPa的连接工艺下,接头剪切强度达到650MPa.对Ti3Al/Ti/Ti2AlNb接头界面组织进行了扩散机制的分析,主要分为四个演化过程:扩散连接的物理接触阶段、α+β双相区的形成阶段、富B2相层的形成阶段和界面各扩散层的增大阶段.

摘要： 采用Ti箔中间层扩散连接Ti3Al和Ti2AlNb合金,利用扫描电镜、能谱分析和X射线衍射等方法观察分析了典型界面组织结构,研究了中间层厚度、连接温度、保温时间等工艺参数对接头界面组织及力学性能的影响.当T=900°C,t=120min,P=5MPa的连接工艺下,接头剪切强度达到650MPa.对Ti3Al/Ti/Ti2AlNb接头界面组织进行了扩散机制的分析,主要分为四个演化过程:扩散连接的物理接触阶段、α+β双相区的形成阶段、富B2相层的形成阶段和界面各扩散层的增大阶段.

摘要： 本申请涉及一种气体扩散器(502b)，该气体扩散器包括基部、鼻部(514)、芯部、前肩部(512)，该基部包括配置成接纳保持环的槽(520)，该鼻部具有气孔(522)，该芯部将该基部联接到该鼻部(514)，其中该芯部包括配置成接合喷嘴组件的互补螺旋螺纹的螺旋螺纹(524)，前肩部(512)定位在芯部和基部的相交处，其中前肩部(512)配置成邻接喷嘴组件的互补肩部。本申请涉及包括这种气体扩散器的气体扩散器组件和包括这种气体扩散器组件的焊炬。

摘要： 一种面向大尺寸内腔结构件的扩散焊成形装备及扩散焊方法，涉及焊接设备领域。扩散焊成形装备包括真空加热室、加压组件及控制器，加压组件包括加压气缸、轴向弹性伸缩件、用于获得轴向弹性伸缩件的轴向位移数据的位移传感器及压杆。加压气缸用于与压杆的第一端可选择性地抵触以对压杆施加焊接压力，第一端设有用于获得加压轴施加的压力数据的压力传感器，压杆的第二端滑动穿设于壳体并位于真空加热室内，轴向弹性伸缩件套设于压杆的周向且两端分别与真空加热室的顶壁、第一端连接。控制器与位移传感器、压力传感器以及加压气缸分别电连接，其结构简单，可获得实时位移数据以及实时压力数据，以控制器来实时调整加压气缸所施加的焊接压力。

摘要： 本发明涉及扩散焊技术领域，具体而言，涉及一种扩散焊工装、扩散焊设备及扩散焊方法。本发明提供的扩散焊工装，包括密封体，密封体包括基体和密封板，基体具有空腔和用于供待焊工件放入空腔的敞口，密封板密封盖合于基体的敞口处，形成密封腔，密封腔用于放置并锁定待焊工件；密封板用于压紧待焊工件的焊接面，密封板的刚度小于基体的刚度。扩散焊设备包括上述扩散焊工装。扩散焊方法应用于上述扩散焊设备。本发明提供的扩散焊工装、扩散焊设备及扩散焊方法，无需设置真空度较高的真空室，也不存在液压系统和复杂的动密封结构，维护成本较低，操作简单，而且还不易发生故障。

摘要： 本申请实施例提供一种真空扩散焊设备控制方法、真空扩散焊设备及存储介质，其中真空扩散焊设备控制方法包括：控制至少两个压头分别向待加工件施加压力；获取待加工件各施压区的应力变化信息，待加工件包括至少两个施压区，一个施压区与至少一个压头关联；根据至少两个施压区关联的单体应变值，计算应力变化平均值；在应力变化平均值大于第一预设阈值的情况下，分别根据单体应变值与第一预设阈值计算单体偏差值；确定最大单体偏差值、与最大单体偏差值对应的第一施压区，至少两个施压区包括第一施压区；根据最大单体偏差值调整与第一施压区关联的压头向待加工件施加压力的大小。本申请实施例能够提高待加工件的加工质量。

摘要： 一种面向大尺寸内腔结构件的扩散焊成形装备及扩散焊方法，涉及焊接设备领域。扩散焊成形装备包括真空加热室、加压组件及控制器，加压组件包括加压气缸、轴向弹性伸缩件、用于获得轴向弹性伸缩件的轴向位移数据的位移传感器及压杆。加压气缸用于与压杆的第一端可选择性地抵触以对压杆施加焊接压力，第一端设有用于获得加压轴施加的压力数据的压力传感器，压杆的第二端滑动穿设于壳体并位于真空加热室内，轴向弹性伸缩件套设于压杆的周向且两端分别与真空加热室的顶壁、第一端连接。控制器与位移传感器、压力传感器以及加压气缸分别电连接，其结构简单，可获得实时位移数据以及实时压力数据，以控制器来实时调整加压气缸所施加的焊接压力。

摘要： 本发明公开了一种扩散焊用夹具及涡轮分子泵转子的扩散焊接方法，涉及焊接技术领域。该扩散焊用夹具用于在扩散焊接作业时夹持涡轮分子泵转子，涡轮分子泵转子包括多组交替堆叠的转子环和叶片，扩散焊用夹具包括防变形夹具，其设置于涡轮分子泵转子的外侧，且防变形夹具包括与多个叶片一一对应设置的多个周向限位凹槽，周向限位凹槽用于夹持涡轮分子泵转子的叶片，以限制叶片的轴向和周向变形。该扩散焊用夹具可以限制转子焊接过程中的高温蠕变变形，从而保证焊后转子的焊接强度和尺寸精度，进而使得涡轮分子泵转子具有高性能、耐腐蚀性的特性。

摘要： 本发明公开了一种扩散焊用夹具及铜镍复合片的扩散焊接方法，涉及焊接技术领域。该扩散焊用夹具包括第一石墨压板、第二石墨压板以及多个定位棒。第一石墨压板上开设有多个第一定位孔，第一石墨压板的上表面用于放置至少一个铜极片和至少一个镍极片；第二石墨压板位于第一石墨压板的上方，且铜极片和镍极片位于第一石墨压板和第二石墨压板之间，第二石墨压板上开设有与多个第一定位孔一一对应的多个第二定位孔，第二石墨压板用于在外力作用下将铜极片和镍极片压紧；多个定位棒用于穿过对应的第一定位孔和第二定位孔进行定位。该扩散焊用夹具结构简单，可有效地降低焊接过程中的废品率，同时可实现大规模铜镍复合连接片的扩散焊接，可重复利用率强。

摘要： 一种超长木工刀具的热轧焊‑扩散焊复合焊接方法，涉及复合焊接技术领域。本发明的目的是为了解决传统的高速钢刀具(以低碳钢作为刀杆、高速钢作为刀刃)钎焊工艺中存在焊接接头强度低、蠕变抗力小，采用冷轧焊接后截面内残余应力难以消除，以及采用热轧焊接后会出现夹层现象进而导致出现层间撕裂情况的问题。本发明采取了热轧焊‑扩散焊的复合焊接方法，先对高速钢钢板和低碳钢钢板进行热轧焊接，再进行扩散焊接，使高速钢和低碳钢在结合界面发生相互扩散，通过扩散发生元素交换，形成紧密冶金结合界面，可以大幅提高高速钢与低碳钢刀具的接头强度和耐冲击强度。本发明可获得一种超长木工刀具的热轧焊‑扩散焊复合焊接方法。

摘要： 本发明公开了一种钎焊‑扩散焊用实验夹具和对焊棒材的焊接方法，涉及焊接技术领域。该实验夹具包括垫板和定位件，通过定位件与第一定位凹槽和第二定位凹槽之间的配合，将第一垫板和第二垫板的相对位置固定，可有效地定位对焊棒材，从而使得焊件的装配精确快速，对中性准确；进一步通过对焊棒定位凹槽和对焊棒定位通孔的配合将两个对焊棒材定位，提高了焊接精度，此外对焊棒定位通孔可以根据不同焊件的高度进行调整，满足了焊接不同焊件的灵活性，同时该实验夹具能够满足高温下焊接定位的要求，且焊后夹具拆卸简便，夹具清理简便，重复使用性强。

摘要： 本实用新型涉及一种用于扩散焊设备的加压装置及扩散焊设备，其中，加压装置包括压杆、压头，压头包括由上至下依次连接的冷却层、隔热层和抗压层，冷却层与压杆的下端连接，压杆内设有进水管道、出水管道，冷却层内设有水冷流道，进水管道的一端与水冷流道的进水口连接，出水管道的一端与水冷流道的出水口连接，进水管道和出水管道的另一端分别与循环水冷却器连接，抗压层内设有多个安装孔，每个安装孔内设有加热器；扩散焊设备包括机架、液压油缸、真空室、压座和如上所述的加压装置。本实用新型结构简单、能够实现对压头降温、延长其使用寿命。