三塔悬索桥

摘要： 查考大桥(Chacao Bridge,见图1)连接智利西南部大陆与奇洛埃岛,是一座三塔悬索桥,跨径布置为(216+1055+1155+324)m。桥址处是世界地震烈度最高的地区之一。该桥3座桥塔均为钢筋混凝土结构,采用爬模施工,桥塔横梁采用支架法施工。主缆采用PPWS法施工。加劲梁为正交异性钢箱梁,采用缆载吊机施工。海中施工均在自升式驳船上进行。

摘要： 为精确求解地锚式不等主跨三塔空间缆索悬索桥的主缆线形,提出了基于分段悬链线理论和非线性GRG法、结合静力平衡条件和几何相容条件的悬索桥主缆线形解析计算方法。计算成桥线形时,建立与基本未知量数量相等的控制方程并规划求解基本未知量的合适取值,依次求解主跨、次主跨、边跨、锚跨线形。其中,求解主跨线形时需给定首末端及跨中点坐标;求解次主跨线形时控制次主跨主缆最低点高程与主跨主缆最低点高程一致,以主跨与次主跨主缆水平力相等为原则计算矮塔塔高。计算空缆线形时,规划求解主索鞍的预偏量和散索鞍面内预偏角,实现空缆线形及鞍座预偏值的求解。以某桥的三塔悬索桥方案为背景对本文方法可行性和有效性进行验证,结果表明所提出的方法具有较高的精度和计算效率,便于应用。

摘要： 温州瓯江北口大桥采用主跨2×800 m三塔双层桥面钢桁梁悬索桥,结合北锚碇区域地形、地质条件,经研究比选确定北锚碇采用重力式锚碇基础。北锚碇由整体锚块和两侧设置的前锚室、散索鞍支墩及对应基础、系梁组成。通过缩短主缆边跨长度、采用锚体与支墩分离式锚碇结构型式减少了山体开挖量及对环境的影响,并节省投资。采用便于维护、耐久性好的成品索预应力锚固系统,提高了结构自身耐久性。散索鞍为摆轴式结构,采用铸焊结合的型式。通过锚碇基岩承载力及摩阻系数试验,验证了基底摩擦系数采用0.65的合理性,保证了结构抗滑稳定并提高结构经济性。前锚室顶板采用预制安装构件,避免了因现浇易开裂渗水的问题,并强化锚室防排水及其他附加措施,保证锚室内部干燥,增强了结构耐久性。

摘要： 天使大桥(Cheon-Sa Bridge Project)位于韩国西南部思南县的菱形群岛地区,通过修建交通和旅游基础设施,提高了岛上居民的生活水平,满足日益增长的旅游交通车辆的通行需求,为该地区的发展提供契机。该桥2009年启动,2019年建成,全长7 224m,由两部分组成:1 004 m长的斜拉桥(主桥)和2 580 m长的预应力混凝土箱梁引桥;1 750m长的三塔悬索桥(主桥)和1 890m长的预应力混凝土箱梁引桥。

摘要： 为探究中央扣对大跨度三塔悬索桥抖振的控制作用,本文以泰州大桥为研究对象,基于有限元时域分析方法,研究了不同刚度中央扣对大跨度三塔悬索桥抖振性能的影响.研究结果表明:相比跨中短吊杆,采用中央扣后主梁竖向抖振响应显著降低,且刚性中央扣对于主梁整体竖向位移的控制效果更优;中央扣对主梁侧弯模态频率的影响较小,因而主梁侧向的抖振位移减幅不大;增设中央扣会增大中塔附近的主梁扭转抖振响应值,但同时也能减小边塔附近的主梁扭转抖振响应.研究结果可为中央扣在多塔悬索桥中的应用提供参考.

摘要： 济南凤凰黄河大桥主桥为三塔六跨组合梁自锚式悬索桥,跨径布置为(70+168+428+428+168+70)m.主桥采用半飘浮体系,塔、梁之间设纵、横向阻尼器和竖向支座.辅助墩、桥塔处加劲梁内设置混凝土压重,以平衡主缆竖向力及结构总体偏载效应.加劲梁采用钢-混组合梁,全宽61.7m,梁高4.0m.钢梁采用闭口钢箱梁,外设挑臂;在机动车道及缆吊区采用正交异性钢桥面上铺设厚120mmC60纤维钢筋混凝土层的组合桥面.2根主缆采用镀锌铝合金平行钢丝,中跨垂跨比1/6.15,索股在锚固区按长方形排布.吊索根据需要采用柔性吊索、刚性吊索及中央扣3种形式.桥塔采用A形塔,中塔高126 m,边塔高116.1m,塔柱采用五边形断面,均为上部钢结构、下部钢-混组合结构混合塔.桥塔采用整体式基础,矩形承台,下设35根Φ2.0 m钻孔灌注桩.边墩、辅助墩采用六边形分离式墩,钻孔灌注桩基础.

摘要： 为满足两岸地形条件及通航的要求,襄阳庞公大桥采用施工难度小 、经济性好的2×378 m三塔两跨钢板结合梁悬索桥.通过采用钢-混叠合塔结构,解决结构刚度和强度相匹配的问题;同时使用UHPC材料以保证主塔钢-混结合段的安全可靠连接,此外镀锌铝合金高强钢丝的使用有效提高了主缆的耐久性.通过对该桥的计算分析表明,结构的各项指标均满足规范要求.

摘要： 温州瓯江北口大桥主桥为主跨2×800 m的三塔双层桥面钢桁梁悬索桥.针对该桥在深水、复杂海域环境中,中塔基础所受弯矩大、船撞力大及基岩埋深大的特点,中塔采用防撞能力强、刚度大、经济性更优的倒圆角矩形沉井基础.沉井总高68 m,下部为填充混凝土的钢壳结构,高59 m;上部为钢筋混凝土结构,高9m.在钢沉井高度方向上每隔1.5m设置1道水平桁架,内、外壁板设置竖向加劲肋.为保证结构耐久性,钢沉井壁板厚度预留腐蚀余量,并对上部钢沉井外表面进行重防腐涂装.建议设置沉井着床定位系统,并进行海床预防护控制沉井着床精度;采用严格控制结构水密性、设置射水管等措施保证沉井下沉的安全性及姿态可控.

摘要： 温州瓯江北口大桥是国内首座三塔四跨双层钢桁梁悬索桥,中塔为A型框架混凝土塔.与传统的两塔悬索桥相比,三塔悬索桥中间主塔设计及其上主鞍座内主缆丝股抗滑移安全是整个结构设计的重点与难点.本文通过试验研究主缆与鞍座顶面和侧面、索股与竖向及水平隔板间摩擦力的关系,为主缆与鞍座间的摩擦机理研究及检验实际设计鞍座在全寿命期间的主缆与鞍座的摩擦力提供支撑.

摘要： 为了明确三塔悬索桥的中塔刚度取值范围,以主缆与中塔鞍座的抗滑安全系数和加劲梁挠跨比为控制指标,推导了三塔悬索桥中塔刚度上、下限值解析公式,建立有限元模型验证了公式的有效性,最后分析了垂跨比、恒活载比值、跨径等主要设计参数对中塔刚度取值的影响.结果表明:理论值与有限元值符合良好,可在初步设计阶段指导多塔悬索桥的中塔选型;恒活载比值对中塔刚度取值的影响较大,当恒活载比值约大于6.5时,才存在合适的中塔刚度使三塔悬索桥同时满足结构变形和主缆抗滑的要求;主缆垂跨比主要影响中塔刚度上限值,且对上限值的影响与恒活载比值有关;中塔刚度取值范围随着主跨跨径增大而增大.

摘要： 为了对三塔悬索桥结构变位状态评估提供可靠数据,以马鞍山长江公路大桥为工程背景,结合桥梁健康监测系统的温度与位移数据,对桥塔位移、主梁挠度进行分析.结果表明:监测期内,中塔塔顶顺桥向位移极差与标准差远大于边塔,主梁跨中挠度在长周期下与温度具有明显的相关性,位移-温度相关性能够反映桥梁结构技术状态,为长期监测和技术状态评估提供依据.

摘要： 三塔悬索桥的整体竖向刚度过低是限制其实际应用的主要因素之一.为对其竖向刚度进行分析,本文推导了缆索的等效纵向刚度计算公式,并提出了三塔悬索桥的简化计算方法,可方便估算其在单主跨均布荷载作用下的力学特性.通过与数值计算结果对比,证明此方法满足概念设计的要求.基于简化计算方法,讨论各参数变化对三塔悬索桥竖向刚度的影响.

摘要： 不同的地形特点表现出不同的风场特性.本文基于润扬、苏通桥址区多次台风现场实测数据及结构健康监测系统数据库的数据资料,采用非线性最小二乘法获得桥址区实测强风风谱模型——华东谱.以世界第一大跨度三塔悬索桥——泰州大桥为工程背景,分别采用规范谱和华东风谱为目标谱开展基于ANSYS的三塔悬索桥抖振响应对比研究.研究结果表明:两种主梁抖振位移PSD曲线基本一致,各第一阶振型对主梁抖振响应贡献最大;泰州大桥主梁沿跨度方向侧向抖振位移RMS分布与两塔悬索桥基本一独有特点;采用华东谱的主梁抖振响应更加精细,规范谱偏于保守.

摘要： 三塔悬索桥是个新颖的结构,其中塔的设计是关键,若中塔的刚度过大,在荷载作用下中塔两侧主缆的缆力差较大,容易造成主缆的滑移,使整个桥梁结构破坏,若中塔的刚度过小,在荷载作用下中塔顶会产生较大的位移,使加劲梁的竖向位移变大,影响结构的安全和行车舒适性,所以中塔的刚度不能太大也不能太小,本文以三塔悬索桥-马鞍山长江大桥为工程背景,采用Midas civil软件建立了不同中塔刚度及高度的悬索桥模型,对中塔顶主缆的抗滑移情况作了研究,相关结论可为同类桥梁的设计提供一定的参考.

摘要： 采用通用有限元分析软件ANSYS和悬索桥结构空间分析软件BNLAS分别建立有限元空间模型,分析了某三塔悬索桥上部结构施工过程中的边塔塔顶纵向抗推刚度和允许位移,为三塔悬索桥边塔施工监控提供了计算依据.

摘要： 不同的地形特点表现出不同的风场特性.本文基于润扬、苏通桥址区多次台风现场实测数据及结构健康监测系统数据库的数据资料,采用非线性最小二乘法获得桥址区实测强风风谱模型——华东谱.以世界第一大跨度三塔悬索桥——泰州大桥为工程背景,分别采用规范谱和华东风谱为目标谱开展基于ANSYS的三塔悬索桥抖振响应对比研究.研究结果表明:两种主梁抖振位移PSD曲线基本一致,各第一阶振型对主梁抖振响应贡献最大;泰州大桥主梁沿跨度方向侧向抖振位移RMS分布与两塔悬索桥基本一致,竖向与扭转抖振位移RMS分布表现其独有特点;采用华东谱的主梁抖振响应更加精细,规范谱偏于保守.研究结果可用于该桥的风致抖振分析,同时可对其他大跨度三塔悬索桥的抗风设计提供重要参考。

摘要： 对于三塔悬索桥来说,中塔处加劲梁与桥塔的连接方式是至关重要的,在汽车活载作用下对全桥的受力性能将会有很大影响;本文以泰州长江公路大桥为工程背景,通过采用有限元软件Midas civil来模拟了加劲梁在中塔处纵向漂浮、弹性连接和刚性连接的三种连接方式,对比分析了三种连接方式下的全桥受力性能及全桥振动特性;结果分析表明:在中塔处设置弹性连接或刚性连接可以有效地减小加劲梁竖向位移、纵向位移、塔顶位移以及中塔主缆两侧内力差值,而且主缆抗滑移安全系数将会增大,但中塔处加劲梁弯矩、应力和轴力将会大大增大,这会影响到加劲梁的整体受力性能,不同塔梁连接方式对结构振动频率影响较大.

摘要： 为适应桥位处复杂的河势变化,并节省造价,马鞍山长江公路大桥左汊主桥采用主跨2×1080m的三塔两跨悬索桥桥式方案.加劲梁在中塔处采用塔梁固结体系,与中塔下横梁固结为一体.加劲梁采用钢箱梁,标准段梁高3.5m,隔板采用实腹板式与空腹桁架式组合型式,加劲梁根据受力需要设置塔梁固结段与变高段.中塔采用钢混叠合塔,上段为钢结构,下塔柱为预应力混凝土结构,二者用可更换的无粘结体外预应力连接;边塔为混凝土结构;中边塔横梁均为徽派建筑造型,均采用大直径群桩基础.两岸锚碇均采用矩形沉井基础,钢结构主缆锚固系统.主缆、吊索与索夹、主散索鞍采用经典可靠结构.

摘要： 多主跨悬索桥作为一种新兴桥型在跨海连岛工程中有广阔的应用前景.马鞍山大桥全桥气弹模型风洞试验中发现了一种独特的颤振形态演化现象,即接近颤振临界风速时由两跨反对称扭转振动,经两跨交替扭转振动,过渡到两跨正对称扭转振动发散.该现象机理不明,暂无可以模拟其全过程的分析方法,具有深入研究的学术价值;它可以大幅提高颤振临界风速,是一种潜在的颤振控制措施,具有普遍推广的应用价值.在详细描述颤振形态演化全过程的基础上,对其机理作了两个基本推断:中塔自激力非线性把结构“拖入”软颤振状态,以及系统发生了内共振现象.

摘要： 介绍了泰州长江公路大桥的主要建设条件和主桥工程方案,着重分析了三塔悬索桥结构行为特点、关键技术问题,以及设计中采取的对策措施,主要包括:三塔悬索桥的结构行为特点;该桥的设计，结合了泰州大桥的工程建设条件，通过对三塔悬索桥结构行为的研究，成功地选择了全桥的结构体系，合理地确定了关键技术指标，确定了合理的中塔塔形、刚度以及全桥支承体系；解决了钢塔设计难点，选择了合理的大型深水基础形式，自主研发了主缆除温系统。这些关键技术问题的解决，为大跨径三塔悬索桥的发展提供了宝贵的经验，具有一定开拓性的进展。

摘要： 本发明公开了一种三塔四跨悬索桥主梁的施工方法，施工步骤如下：（1）构建一种多跨连续式缆索吊装系统；（2）根据计算先安装塔区部分梁段，以提高中塔主缆与鞍槽摩阻力，保证主缆抗滑移要求；（3）非同步安装剩余梁段，可采用定点起吊的方式进行吊装，使得钢桁梁安装方式灵活，对航道影响小。专利具有如下优点及有益效果：（1）中跨主梁吊装时主索对中塔不平衡水平力小；（2）根据本专利所述的施工步骤，待塔区部分梁段安装完成后即非同步吊装其余梁段，对同步施工要求小；（3）根据本专利所述的施工步骤，待塔区部分梁段安装完成后，剩余梁段可采用定点起吊方式进行吊装，对航道影响小；（4）可安装缆梁相交区域主梁。

摘要： 本发明涉及一种三塔自锚式悬索桥空间主缆索股架设施工工法。包括如下步骤：步骤一、在梁段桥面上布置牵引循环系统；步骤二、主缆吊放于被动放索机构上，将主缆索股与拽拉器连接，牵引循环系统使得主缆沿着猫道方向前进，完成索股牵引；步骤三、对索股进行提升、横移，并对索股进行整形后入鞍；步骤四、完成索股整形入鞍后，利用卷扬机和滑车组分别将两侧锚头向锚碇、锚索管方向牵引，锚头穿过相应的锚索管，并在后锚面上用螺母临时锚固，使得锚头入锚；步骤五、调整基准索股、索股的垂度；步骤六、对索股进行紧缆。本申请能够控制三塔自锚式悬索桥空间主缆，提高了主缆架设效率和精准性，且两幅主缆索股架设通过牵引循环系统即能完成。

摘要： 本实用新型涉及一种三塔自锚式悬索桥空间主缆索股架设用牵引循环系统，属于悬索桥施工技术领域。包括两主牵引卷扬机，两所述主牵引卷扬机设于梁段桥面一侧，所述梁段桥面另一侧设有放索区，所述放索区设有用于放出主缆的放索架，所述放索区设有转向滑轮组；所述主缆的锚头处设有拽拉器，一所述主牵引卷扬机上的牵引绳与拽拉器固定连接，另一所述主牵引卷扬机上的牵引绳经转向滑轮组后换向与拽拉器固定连接，所述主缆的索股与拽拉器连接；一主牵引卷扬机放出对应的牵引绳，另一主牵引卷扬机收卷对应的牵引绳。本申请中省去了承重绳和门架，调整卷扬机的收放时的牵引力，减少了架设设备成本，便于主缆架设，提高了主缆架设效率。

摘要： 一种三塔自锚式悬索桥，包括两个边墩、两个辅助墩、架设在边墩上的主梁、三个位于辅助墩之间的主塔、若干固定于主塔的主缆以及若干用于提拉主梁的吊索，主梁为组合梁或钢箱梁。本实用新型的三塔自锚式悬索桥为公轨合建桥梁，主缆位于公路车道与城市轻轨之间为空间索面，跨中设中央扣解决中塔受力过大问题，桥塔横梁处设置竖向支座提高结构抗扭性能，两侧设置辅助跨减小梁端转角。通过中央扣形成三塔自锚式悬索桥结构体系，增大跨中主缆对中塔塔顶的水平约束，降低不平衡活载下中塔塔底的纵桥向弯矩，降低中塔的结构尺寸，提高结构竖向刚度，提高三塔自锚式悬索桥的经济跨径，可适用于跨径400m以上的三塔自锚式悬索桥，适用于大跨径公轨合建桥梁。

摘要： 本实用新型公开了一种三塔自锚式悬索桥约束体系，悬索桥包括主梁、主缆，主梁两侧下方对称设有若干支座，其特征在于在中跨跨中位置，通过刚性中央扣连接主缆与主梁，主梁一侧与其下方支座之间设横向抗风约束，支座与主梁之间设置有纵向阻尼器和横向阻尼器。本实用新型适用于三塔自锚式悬索桥，与传统体系相比，提高了其结构刚度，降低了中塔在偏载作用下的塔底弯矩，有效减小了桥塔尺寸，显著增大了三塔自锚式悬索桥的经济跨径，地震作用下结构位移及内力均得到限制，技术、经济和社会效益显著。

摘要： 本发明提供一种三塔悬索桥中塔纵向抗弯惯矩合理性评价方法，包括以下步骤：S1，根据公式(1)计算中塔纵向抗弯惯矩均值下限

摘要： 本发明公开了一种不等主跨的三塔悬索桥的主缆线形构建方法，该方法包括以下步骤：首先利用刚性支撑连续梁法计算吊杆力；其次根据主跨两桥塔顶高差闭合及桥塔顶与主缆跨中高差闭合条件，计算主跨主缆的线形；再根据各桥塔两侧主缆水平力相等原则、主跨和次主跨最短吊杆相等原则可推导次主跨的主缆线形以及矮塔高程；然后根据各桥塔两侧主缆水平力相等原则、边塔与索鞍IP点高差已知，可推导出左右两边跨的主缆线形；最后根据散索鞍处主缆拉力以及散索鞍自重对散索鞍的弯矩平衡以及散索鞍IP点与锚固点高差已知，可推导出左右锚跨的主缆线形。这种结构体系外观美观，受力明确，经济合理。

摘要： 本发明涉及桥梁建造技术领域，具体涉及一种三塔悬索桥中塔设计方法及装置。该三塔悬索桥中塔设计方法包括以下步骤：建立将中塔等效为弹簧的等效桥梁计算模型；根据设计规范对全桥竖向刚度和主缆抗滑安全系数的要求，通过等效桥梁计算模型模拟计算，确定中塔纵向刚度区间；基于中塔纵向刚度区间，确定中塔的材料和截面尺寸。能够解决现有技术方案中三塔悬索桥通过全桥模型的大范围试算确定中塔设计参数，存在计算分析工作量大，设计效率不高的问题。

摘要： 本发明提供一种三塔悬索桥中塔纵向抗弯惯矩合理性评价方法，包括以下步骤：S1，根据公式(1)计算中塔纵向抗弯惯矩均值下限

摘要： 本实用新型涉及桥梁技术领域，具体涉及一种用于三塔悬索桥中塔的鞍缆防滑结构，其特征在于所述中塔塔身上端部以对称位置设置有钢支撑，其中所述钢支撑的一端与所述中塔塔身固定连接，其另一端与所述主缆固定连接。本实用新型的优点是，克服了现有悬索桥鞍缆防滑措施中对材料性能、塔顶尺寸要求过于严格的缺点；在不对称荷载作用下，三塔悬索桥刚性中塔的两侧水平力存在较大差异，而钢支撑结构同时具备抗弯和抗压能力，可以“主动”地分担和减小主缆在索鞍两侧的不平衡水平力，从而提高防滑安全系数；该鞍缆防滑装置不需要更换主缆和索鞍的材料，不需要增加索鞍或塔顶的结构尺寸，具有安全、经济的优点。