强度特性

摘要： 电离层偶发E层(Es)是发生在电离层E层高度上的偶发电子密度不均匀体结构,其最大电子密度最高可达E层背景电子密度的100倍以上。Es是一种重要的环境资源,以其作为散射体,能够实现甚高频(VHF)超视距通信,弥补电离层常规短波(HF)通信带宽的不足。远东地区是全球Es的高发区,具有独特性和典型性,开展该地区Es变化特性的研究,掌握该地区Es变化规律,不但是开展研究Es超视距通信研究的前提,也对探索Es的成因具有重要意义。文中利用日本冲绳站30年的电离层垂直探测数据,开展了Es强度特性、日变化、季节变化及长期变化趋势研究,取得的成果对开展电离层Es产生机理和应用研究具有重要参考价值。

摘要： 针对废石全尾砂高浓度充填料浆管输易堵管及充填体分层的问题,开展减水剂、搅拌参数等对料浆均质性影响的试验及料浆均质化定量表征的研究.首先基于泌水−坍落度试验确定了聚羧酸系(PC)减水剂及其掺量区间,获得了PC作用下的料浆流变参数及充填体强度的变化规律.其次,通过图像处理技术分析搅拌料浆表面特征,明确了PC作用下搅拌时长及废尾比(废石与尾矿质量比)对料浆均质化的影响规律.最后,构建了废石全尾砂高浓度充填料浆的均质化模型.结果表明,PC作用能够降低料浆的屈服应力与塑性黏度系数,改善料浆流动性.合理掺量可以提升充填体的早期强度,但对28 d强度有削弱.料浆表面图像信息熵越高、黑色像素点占比越小,料浆均质化程度越高,且均质化程度随搅拌时长、废尾比的增大呈先增大后减小趋势.当PC的质量分数为0.26%~0.5%时,料浆均质化程度高,PC质量分数为0.5%时料浆屈服应力和塑性黏度达到最小值,分别为202.25 Pa和0.79 Pa·s.

摘要： 冻融循环引起的井壁剥落是坎儿井破坏的初始阶段和主要形式。为探究高模数硅酸钾(PS)加固井壁的工程特性,进行了PS改良坎儿井黄土冻融循环后的冻胀与强度试验。结果表明:掺入PS可显著提高土样的起始冻胀含水率,并大幅削弱土体冻胀量,但冻胀量并不随PS掺量的增加而降低,掺量过大使孔隙水分存在部位发生变化是其主要原因。随着PS掺量的增加,剪应力-剪切位移曲线由硬化向软化过渡的同时,屈服前曲线呈现上凸-近似线性-下凸的过渡特征,说明土体逐渐由摩擦型向凝聚型材料转变。随着PS掺量的增大,土样峰值强度显著提高,其中黏聚力大幅度增大,因PS胶体包裹性增强,内摩擦角随PS掺量的增加而有所衰减。3%PS掺量在抑制井壁冻胀、加固坎儿井方面是可行的。研究结果对PS加固坎儿井井壁具有一定的理论与实际指导意义。

摘要： 粉煤灰掺量对塑性混凝土的静态强度特性有着显著的影响,为了探究粉煤灰掺量对塑性混凝土静态强度特性发展规律的影响,在其他因素不变的条件下,配制了粉煤灰掺量为0、10%、20%、30%、40%的塑性混凝土并进行28 d龄期强度试验以及弹性模量测定。结果表明,粉煤灰掺量达到20%,塑性混凝土坍落度和扩展度达到最大值。粉煤灰掺量小于20%时,随粉煤灰掺量增加而增加的趋势,粉煤灰掺量大于20%时,随粉煤灰掺量增加而减小。塑性混凝土泌水率在粉煤灰掺量为30%时达到最大值。随着粉煤灰掺量的增加,混凝土抗压强度逐渐减小,塑性混凝土弹性模量随粉煤灰掺量的增大呈减小的趋势。

摘要： 为了探究冻融循环对膨胀土静力特性的影响,以河南平顶山膨胀土为研究对象,开展不同初始含水率下膨胀土冻融循环试验,并对冻融循环后的膨胀土试样进行不固结不排水(UU)三轴剪切试验。研究结果表明:土体初始含水率变化对冻融循环后的膨胀土应力−应变关系、抗剪强度指标有显著影响;应力−应变关系随冻融次数的增加呈现出由强应变硬化型向弱应变硬化型发展的趋势;在高初始含水率下,膨胀土破坏强度、黏聚力随冻融循环次数的增加整体呈现出先快速衰减后趋于稳定的变化趋势,冻融稳定阶段黏聚力约为初始黏聚力的72.5%(含水率w=20%)和57.0%(w=23%),低含水率状态下膨胀土内摩擦角呈现出随着冻融次数增加而增大的趋势。最优含水率(w=20%)状态下,冻融稳定后膨胀土弹性模量为初始弹性模量的60.31%~64.77%。

摘要： 研究目的:降雨和蒸发反复交替循环作用下,浅层土体内的水气状态处于动态变化中,该过程会对土体力学特性产生不可逆转的影响。本文对不同干湿循环次数的重塑非饱和黄土进行SWCC曲线试验及三轴试验,研究干湿循环作用对非饱和黄土持水特性、强度及变形特性的影响。研究结论:(1)非饱和黄土的土水特征曲线具有明显的滞回效应,随着干湿循环次数的增大,该效应逐渐减弱;(2)VG模型对重塑非饱和黄土具有更好的适用性,继而建立了不同干湿循环次数下SWCC曲线的预测模型;(3)干湿循环使得其应力-应变曲线由应变硬化型转化为应变软化型,经干湿循环的试样初始剪切刚度较初始试样大,但破坏应力较小;(4)随着干湿循环次数的增加,黄土抗剪强度参数c′、Φ′及Φ^(b)均逐渐下降,相比之下,c′受干湿循环的影响最大,Φ^(b)次之,Φ′的影响最小;(5)本研究成果可为黄土地区边坡工程设计及加固中强度参数取值提供参考。

摘要： 对冻融循环作用后的橡胶颗粒混合土(RST混合土)进行无侧限抗压强度试验,分析强度影响规律。结果表明,在28d养护龄期,虽然掺入橡胶颗粒的RST混合土抗压强度相对水泥土会降低,但是其抗冻融性能比水泥土强;冻融循环5次后,随着水泥掺量的增大,掺有橡胶颗粒的试件强度的提高率明显强于未掺入橡胶颗粒的试件;冻融循环5次后,橡胶颗粒的掺入从一定程度上减缓了由于含水量的不同而导致的RST混合土强度的降低速率。

摘要： 通过开展一系列水泥固化土的无侧限抗压试验和流动度试验,探讨初始含水率与养护龄期对水泥固化土的强度与流动性的影响规律与作用机理。结果表明:水泥固化土的应力应变关系呈现应变软化特性,固化土的强度随着含水率的增加而减少,随着养护龄期的增加而增大。固化土的流动值随着初始含水率的增大而增加,整体表现为低流动性。

摘要： 为全面反映岩体结构特性、赋存环境及荷载效应对岩体损伤及变形破坏特征的影响,本文充分考虑岩体的非均匀性和各向异性,基于D-P准则,建立节理岩体多因子耦合损伤模型,推导模型参数的理论表达式。研究表明:损伤演化途径对应着岩体结构变化所诱发的力学性状与行为的演变;岩体总损伤值随着节理倾角的增加呈先增后减的变化态势,60°倾角时损伤值达到最大。随节理倾角的增加,岩体的强度、弹性模量及模型参数均呈先减后增开口向上的U型变化趋势,60°节理倾角时相应值最小;随围压的升高,节理岩体的强度、弹性模量、模型参数F_(0)总体呈增大趋势,而参数m不断减小。损伤扩展及模型参数的变化规律所预测的岩体力学行为与试验结果相一致,本构模型理论曲线与试验曲线也取得了较好的一致性。

摘要： 自然条件下的残积土经酸雨侵蚀,发生化学-力学耦合作用。酸污染残积土性状与土颗粒特征、粒间胶结物和污染浓度、粒间液体介质等有关。三轴柔性壁渗透法通过模拟真实的土体固结应力状况,利用一定渗透压使酸液在土体内部渗流,有效模拟酸雨的淋滤作用,该方法可以精准控制及检测围压、渗透压、及渗透时间等参数。完成酸液渗透试验之后,利用三轴仪检测酸渗透试样的抗剪强度,同时收集过滤处理的酸液对花岗岩残积土试样进行三轴柔性壁渗透试验,可模拟酸雨加速侵蚀过程,反映残积土在长期酸雨作用下的力学特性规律。试验结果表明:渗透液pH值降低加快残积土渗透系数衰减,渗透系数随反应时间呈幂指数衰减;利用原子光谱分析法检测渗透液Fe^(3+)、Ca^(2+)、Mg^(2+)浓度,发现随着渗透液pH值降低,渗透流量和渗透液离子浓度减小;不同酸渗透条件下花岗岩残积土重塑样的不排水剪切试验应力应变曲线呈应变硬化,有效偏应力峰值大小依次为:pH1>pH7>pH3,超静孔隙水压力变化随轴向应变增大呈现先增大而后逐渐减小的趋势,黏聚力随着渗透液pH值升高,渗透时间增长而降低。柔性壁渗透法可作为一种酸雨加速侵蚀试验方法,探讨残积土在长期酸雨作用下的力学性质变化规律。

摘要： 粤东地区淤泥分布广泛,因经济发展迅速,在淤泥地基上人类生产活动活跃.金关围堤防建设开始于2009年,堤基勘察工作主要为在2003年堤防未建之时的可研勘察及2013年堤防开工建设约5年之后施工图勘察.通过比较堤基淤泥室内试验结果,对压缩特性、强度特性及结构性影响进行定量或定性分析,得出金关围堤基淤泥在上部荷载、外部边界条件改变的情况下,结构强度有了较大的改变,主要表现在:建堤前淤泥压缩系数(av)小于建堤后的,压缩模量(Es)则相反,建堤后的淤泥饱和抗剪强度(c、ψ)和原状土无侧限抗压强度(qu)均小于建堤前的;建堤前淤泥孔隙比(e)总体上大于建堤后的;建堤后的淤泥灵敏度(St)大于建堤前的.综合试验成果表明,笔者认为金关围堤基淤泥随着时间的变化,在内、外因素综合影响下,淤泥结构性强度没有朝着有益的方向发展.建议同类工程充分考虑到淤泥特性的变化,为工程顺利开展提供指导作用.

摘要： 以铬等重金属污染淤泥为研究对象,采用正交设计等手段对污染淤泥固化后的重金属离子浓度浸出特性以及强度特性进行室内试验研究.研究结果表明以水泥、矿粉、碱渣等为主要固化材料按一定比例配制的固化剂可以发挥控制重金属污染物浓度浸出,大幅度提升污染淤泥强度的作用.试验结果显示15％混合掺量污染淤泥固化剂可以将淤泥的固化强度提高到1MPa以上,掺入一定量的激发剂可以将其固化强度提升到原来的1.5倍以上,污染土固化后重金属污染物的浸出浓度可达到现有标准要求的限值,因此可以为重金属污染疏浚土的资源化利用及无害化处理提供科学的数据支撑.

摘要： 岩石在高应变率下的破坏类型及动态强度理论是工程爆破中的一个重要基本问题.以往研究岩石的破坏类型只停留在静载作用下,而强度理论也多采用静态强度理论.文章通过分析SHPB装置对常见的四种岩石进行的冲击试验,发现岩石在冲击荷载作用下破坏分为四种类型:压剪破坏、拉应力破坏、拉应变破坏和卸载破坏,而且破坏强度随冲击速度的增加而提高.

摘要： 针对中等结构性的海积软黏土,开展了剪切速率影响下原状土的三轴CU试验与软黏土-钢管桩环剪试验,分析了其抗剪强度与桩土界面特性的演化规律,并对桩周土剪切后再固结的界面性状进行了模拟试验.结果表明,该土样的抗剪强度与内摩擦角均随剪切速率的增大而单调增大,而黏聚力则相反;发现在不排水条件下,桩土接触界面的峰值强度与摩擦角随着剪切速率的增大也随之增大,应变软化现象更加明显,但相应的残余强度与摩擦角变化甚微;桩周软黏土历经剪切大变形重新固结后,桩土界面的强度性状呈现出峰值强度降低与残余强度增大的特征.

摘要： 桥梁检测是保证桥梁结构安全的重要手段.在所有桥梁检测项目中,静载试验是了解结构特性的重要手段.结合某独塔斜拉桥静载试验的实际案例,介绍了斜拉桥静载试验的重点和方法,具体包括试验对象、工况设置及测试内容,静载试验的应变测点布置、挠度测点布置、主塔位移测点布置、索力测试,以及加载效率.该桥现阶段结构强度和刚度均满足规范要求,相关工程经验为以后该类型桥梁检测中的静载试验提供一些参考.

摘要： 桥梁检测是保证桥梁结构安全的重要手段.在所有桥梁检测项目中,静载试验是了解结构特性的重要手段.结合某独塔斜拉桥静载试验的实际案例,介绍了斜拉桥静载试验的重点和方法,具体包括试验对象、工况设置及测试内容,静载试验的应变测点布置、挠度测点布置、主塔位移测点布置、索力测试,以及加载效率.该桥现阶段结构强度和刚度均满足规范要求,相关工程经验为以后该类型桥梁检测中的静载试验提供一些参考.

摘要： 桥梁检测是保证桥梁结构安全的重要手段.在所有桥梁检测项目中,静载试验是了解结构特性的重要手段.结合某独塔斜拉桥静载试验的实际案例,介绍了斜拉桥静载试验的重点和方法,具体包括试验对象、工况设置及测试内容,静载试验的应变测点布置、挠度测点布置、主塔位移测点布置、索力测试,以及加载效率.该桥现阶段结构强度和刚度均满足规范要求,相关工程经验为以后该类型桥梁检测中的静载试验提供一些参考.

摘要： 桥梁检测是保证桥梁结构安全的重要手段.在所有桥梁检测项目中,静载试验是了解结构特性的重要手段.结合某独塔斜拉桥静载试验的实际案例,介绍了斜拉桥静载试验的重点和方法,具体包括试验对象、工况设置及测试内容,静载试验的应变测点布置、挠度测点布置、主塔位移测点布置、索力测试,以及加载效率.该桥现阶段结构强度和刚度均满足规范要求,相关工程经验为以后该类型桥梁检测中的静载试验提供一些参考.

摘要： 裂隙结构的存在对于工程岩体的强度和稳定性具有重要影响,岩石宏观裂隙的产生源自于微破裂的积累.针对岩体裂隙的粗糙特性,通过Matlab建立考虑粗糙度的节理模型(Roughness Joint Model),采用简化的正弦曲线来表示粗糙节理,并将其导入到颗粒流试验模型中进行单轴压缩试验.对比完整岩体、直线型裂隙岩体、RJM岩体三者破坏的应力-应变曲线,改变裂隙倾角(与水平方向夹角)α,岩桥倾角β,裂隙密度γ,建立不同裂隙分布的断续节理岩体数值试样,开展一系列数值模拟试验.研究结果发现:(1)裂隙的存在明显降低了岩体的抗压强度,RJM模型峰值强度和峰值应变均高于直线型裂隙岩体;(2)岩体抗压强度总体上随裂隙倾角增大而增加,随裂隙密度增加而减小,但随岩桥倾角的改变呈非线性变化,岩桥倾角45°时峰值强度最低,峰值应变最小;(3)裂隙分布会影响岩体的破裂模式,微裂隙的扩展反映了岩体力学性质的各向异性;(4)不同倾角下增加裂隙密度,岩体强度下降程度不同,倾角75°时密度对强度影响最小,30°和60°时影响最大.

摘要： 裂隙结构的存在对于工程岩体的强度和稳定性具有重要影响,岩石宏观裂隙的产生源自于微破裂的积累.针对岩体裂隙的粗糙特性,通过Matlab建立考虑粗糙度的节理模型(Roughness Joint Model),采用简化的正弦曲线来表示粗糙节理,并将其导入到颗粒流试验模型中进行单轴压缩试验.对比完整岩体、直线型裂隙岩体、RJM岩体三者破坏的应力-应变曲线,改变裂隙倾角(与水平方向夹角)α,岩桥倾角β,裂隙密度γ,建立不同裂隙分布的断续节理岩体数值试样,开展一系列数值模拟试验.研究结果发现:(1)裂隙的存在明显降低了岩体的抗压强度,RJM模型峰值强度和峰值应变均高于直线型裂隙岩体;(2)岩体抗压强度总体上随裂隙倾角增大而增加,随裂隙密度增加而减小,但随岩桥倾角的改变呈非线性变化,岩桥倾角45°时峰值强度最低,峰值应变最小;(3)裂隙分布会影响岩体的破裂模式,微裂隙的扩展反映了岩体力学性质的各向异性;(4)不同倾角下增加裂隙密度,岩体强度下降程度不同,倾角75°时密度对强度影响最小,30°和60°时影响最大.

摘要： 本发明提供不使用昂贵的Mo而有效地利用廉价且析出强化量高的Ti、在TS780MPa以上的条件下兼具延伸特性和延伸凸缘特性而且拉伸疲劳特性优良的高强度热轧钢板及其制造方法。一种高强度热轧钢板，具有如下成分组成：以质量％计，含有C：0.06％以上、0.15％以下、Si：1.2％以下、Mn：0.5％以上、1.6％以下、P：0.04％以下、S：0.005％以下、Al：0.05％以下及Ti：0.03％以上、0.20％以下，余量由Fe及不可避免的杂质构成；而且具有如下组织：以体积百分数计，50％以上、90％以下为铁素体，并且余量实质上为贝氏体，铁素体和贝氏体的体积百分数总计为95％以上，在铁素体中析出含有Ti的析出物，该析出物的平均直径为20nm以下；并且钢中Ti量的80％以上析出。

摘要： 本发明提供一种抗拉强度为980MPa以上的高强度冷轧钢板以及其制造方法，该高强度冷轧钢板的根据延性及延伸凸缘性评价的加工性良好，而且碰撞特性优异。该高强度冷轧钢板在板厚的1/4位置的金属组织满足：(1)铁素体的面积率为超过10％且65％以下，余部是含有淬火马氏体及残余奥氏体，并且含有从由贝氏体铁素体、贝氏体及回火马氏体构成的组中选择的至少一种的硬质相；(2)残余奥氏体的体积率V

摘要： 本发明提供一种抗拉强度为980MPa以上的高强度冷轧钢板以及其制造方法，该高强度冷轧钢板的根据延性及延伸凸缘性评价的加工性良好，而且碰撞特性优异。该高强度冷轧钢板在板厚的1/4位置的金属组织满足：(1)铁素体的面积率为0％以上且10％以下，余部是含有淬火马氏体及残余奥氏体，并且含有从由贝氏体铁素体、贝氏体及回火马氏体构成的组中选择的至少一种的硬质相；(2)残余奥氏体的体积率Vγ为5％以上且30％以下；(3)淬火马氏体和残余奥氏体复合而成的MA组织的面积率VMA为3％以上且25％以下，所述MA组织的平均当量圆直径为2.0μm以下；以及(4)所述MA组织的面积率VMA相对于所述残余奥氏体的体积率Vγ的比例VMA/Vγ为0.50至1.50。

摘要： 本发明提供API 5L X70级以下的耐应变时效特性优良的低屈服比高强度钢板及其制造方法以及使用该钢板的高强度焊接钢管。本发明的低屈服比高强度钢板的特征在于，使其成分组成为规定的成分组成，使其金属组织为包含贝氏体和岛状马氏体、并且在距表面和背面5mm以内的表层部中还包含多边形铁素体的组织，所述岛状马氏体的面积百分率为3～15％且圆当量直径为3.0μm以下，多边形铁素体在所述表层部中的面积百分率为10％以上且小于80％，余量为所述贝氏体，板厚方向的硬度的偏差为ΔHV30以下，板宽方向的硬度的偏差为ΔHV30以下，钢板表层部的最高硬度为HV230以下，在使用GOST标准中规定的形状的试验片的全厚度拉伸试验中的屈服比为85％以下、伸长率为22％以上。

摘要： 本发明提供API 5L X70级以下的低屈服比高强度钢板及其制造方法以及使用该钢板的高强度焊接钢管。本发明的低屈服比高强度钢板的特征在于，使其成分组成为规定的成分组成，使其金属组织为贝氏体与岛状马氏体的双相组织，所述岛状马氏体的面积百分率为3～15％且圆当量直径为3.0μm以下，余量为所述贝氏体，板厚方向的硬度的偏差为ΔHV30以下，板宽方向的硬度的偏差为ΔHV30以下，钢板表层部的最高硬度为HV230以下，所述钢板在使用GOST标准中规定的形状的试验片的全厚度拉伸试验中的屈服比为85％以下、伸长率为22％以上。

摘要： 一种高强度钢板，其包含以下化学成分：以质量％计，C：0.20～0.42％、Si：0.06～0.5％、Mn：0.2～2.2％、Cr：0.1～2.5％、B：0.0005～0.01％、O：0.0020～0.020％、Al：0.001～0.03％、Ti：0.001～0.05％、N：0.1％以下、P：0.03％以下、S：0.02％以下，剩余部分为Fe和不可避免的杂质，在钢中最大长度为1μm以上且5μm以下的Mn氧化物存在5×103个/mm2以上且1×105个/mm2以下，短轴方向长度为1μm以上、长轴方向长度为10μm以下的Mn与Si的复合氧化物存在1.7×102个/mm2以上且5×103个/mm2以下。

摘要： 本发明提供一种可以确保最大抗拉强度为900MPa以上的高强度、且可以得到较高的延展性、同时机械切断特性优良的高强度热浸镀锌钢板等。其是在被设定为适当范围的成分组成的钢板的表面具有镀层，且板厚为0.6～5.0mm的高强度热浸镀锌钢板；钢板组织以体积分数计，至少含有40～90%的铁素体相以及3%以上的残余奥氏体相；残余奥氏体相的固溶碳量为0.70～1.00%，平均粒径为2.0μm以下，而且粒子间的平均距离为0.1～5.0μm；钢板表层部的脱碳层厚度为0.01～10.0μm；所述钢板表层部中含有的氧化物的平均粒径为30～120nm，而且其平均密度为1.0×1012个/m2以上；进而3～7%的塑性变形时的加工硬化系数（n值）平均为0.080以上。

摘要： 本发明提供不使用昂贵的Mo而有效地利用廉价且析出强化量高的Ti、在TS780MPa以上的条件下兼具延伸特性和延伸凸缘特性而且拉伸疲劳特性优良的高强度热轧钢板及其制造方法。一种高强度热轧钢板，具有如下成分组成：以质量％计，含有C：0.06％以上、0.15％以下、Si：1.2％以下、Mn：0.5％以上、1.6％以下、P：0.04％以下、S：0.005％以下、Al：0.05％以下及Ti：0.03％以上、0.20％以下，余量由Fe及不可避免的杂质构成；而且具有如下组织：以体积百分数计，50％以上、90％以下为铁素体，并且余量实质上为贝氏体，铁素体和贝氏体的体积百分数总计为95％以上，在铁素体中析出含有Ti的析出物，该析出物的平均直径为20nm以下；并且钢中Ti量的80％以上析出。

摘要： 本发明提供一种抗拉强度为980MPa以上的高强度冷轧钢板以及其制造方法，该高强度冷轧钢板的根据延性及延伸凸缘性评价的加工性良好，而且碰撞特性优异。该高强度冷轧钢板在板厚的1/4位置的金属组织满足：(1)铁素体的面积率为超过10％且65％以下，余部是含有淬火马氏体及残余奥氏体，并且含有从由贝氏体铁素体、贝氏体及回火马氏体构成的组中选择的至少一种的硬质相；(2)残余奥氏体的体积率V

摘要： 本发明提供一种抗拉强度为980MPa以上的高强度冷轧钢板以及其制造方法，该高强度冷轧钢板的根据延性及延伸凸缘性评价的加工性良好，而且碰撞特性优异。该高强度冷轧钢板在板厚的1/4位置的金属组织满足：(1)铁素体的面积率为0％以上且10％以下，余部是含有淬火马氏体及残余奥氏体，并且含有从由贝氏体铁素体、贝氏体及回火马氏体构成的组中选择的至少一种的硬质相；(2)残余奥氏体的体积率Vγ为5％以上且30％以下；(3)淬火马氏体和残余奥氏体复合而成的MA组织的面积率VMA为3％以上且25％以下，所述MA组织的平均当量圆直径为2.0μm以下；以及(4)所述MA组织的面积率VMA相对于所述残余奥氏体的体积率Vγ的比例VMA/Vγ为0.50至1.50。