强度指标

摘要： 针对远场地震采用峰值加速度(PGA)为强度指标不适用长周期结构的问题,本文选取了10条远场地震记录分析了其各类反应谱特性,并结合双线性单自由度(SDOF)体系在远场地震下的最大响应与12种强度指标的相关性研究,提出将峰值速度(PGV)作为表征长周期结构远场地震强度的参数,进一步分别采用PGA与PGV作为强度调幅的方式对一座长周期的斜拉桥进行时程响应分析。研究结果表明:以PGA为强度调幅指标时,远场及普通地震对长周期结构作用结果差异较大,其中位移响应尤为明显;而以PGV为强度调幅指标时,可克服地震动特性带来的影响差异,使两类地震对长周期结构作用结果离散性减小,故远场地震作用下长周期结构以PGV作为强度调幅指标更为合理。

摘要： 在棉花公证检验工作中,棉花纤维长度及强度指标的检测数据受棉纤维自身含水量影响很大。按照标准要求,我们在做棉纤维检测前需将棉花样品放在符合国家标准的恒温恒湿实验室中进行预调湿及平衡工作,使棉花样品在检测时能达到符合要求的标准含水率。那么在棉花样品的实验室平衡阶段,如何能更好地让实验室环境符合要求并长期稳定运行,其中最关键的设备就是实验室精密空调。

摘要： 在直剪试验过程中,随着剪切位移的增大,试样的剪切面积不断减小,如果以恒定的剪切面积来计算,所得的剪应力是不真实的,为了克服以上缺点,通过理论推导,得到了不同剪切位移下的剪应力表达式。研究表明,本文所得剪应力比恒定剪切面积法所得剪应力大,其差值随剪切位移的增大而增大,随剪切面直径或边长的增大而变小。当试样的直径或剪切边长为6.18~50 cm,剪切位移为2~60 mm时,本文所得的土的粘聚力提高了4.9%~14.6%,内摩擦角提高了3.9%~13.4%。建议尽量使用剪切面积大的试样进行直剪试验。

摘要： 复杂涉水土质边坡设计过程中关于有效应力法、总应力法的选用一直存在争议,不同土体强度指标适用条件也具有很强的经验性,这很容易造成工程设计过程中因为理解不充分导致设计过于保守或冒进,严重情况下可能酿成工程事故。结合已有的研究成果,分析总应力法与有效应力法的基本计算思路,并介绍了土体强度指标的选取,最终提出了对含地下水边坡计算模型的改进。

摘要： 0引言近年来,随着市场需求的变化,水泥质量的竞争焦点已经由以往的强度指标转移到水泥应用于混凝土生产的综合性能。众所周知,闭路磨水泥的颗粒分布过于集中,需水量高,与外加剂的适应性差。我公司原有两条双闭路联合粉磨生产系统,磨机规格均为Φ3.8 m×12 m,年产能为200万t。为改善水泥的质量,我公司将#1闭路磨生产线优化改造为开路磨生产线,水泥质量有了大幅度提升.

摘要： 由于渠道季节性通、停水引起的干湿循环过程显著降低了渠基膨胀土的强度,进而影响膨胀土渠道的稳定性.以北疆典型膨胀土渠道为例,通过直接剪切试验对不同干湿循环次数下渠基膨胀土的力学特性和表面裂隙发育特征进行研究,在此基础上对水位骤降期间渠道边坡的稳定性进行了数值计算.结果表明:随着干湿循环次数的增加,试样表面的裂缝发育不断加剧,并在一定循环次数后逐渐趋于稳定;试样的黏聚力发生较为显著的衰减,而内摩擦角值则呈小幅度波动式衰减的趋势.在5次干湿循环后,试样的黏聚力和内摩擦角分别降低了36.5％～48.2％和10.8％～26.1％.此外,随着运行年份(干湿循环次数)的增加,渠道边坡稳定性呈逐年下降趋势;排水时间对于渠道边坡的稳定性同样影响显著,排水时间越长,渠道边坡稳定性越高.建议该膨胀土渠道边坡排水时间不少于12 d,诊断、维修间隔不长于5年.研究成果对北疆供水工程建设与维护具有一定参考价值.

摘要： 为了分析海域地震动的长周期特性.选取893 条三分量海域地震动记录,识别出其中长周期特性明显的水平和竖向海域地震动,比较了海域长周期地震动的动力放大系数谱和抗震设计规范谱的差异,研究了海域地震动强度指标 PGA(Peak Ground Acceleration),PGV(Peak Ground Velocity),PGD(Peak Ground Displacement)与不同强度折减系数下的弹塑性单自由度体系的最大变形需求间的相关性.分析结果表明:由浅源远场强震(震源深度小于45 km,震中距大于120 km,且矩震级大于6.2)产生的海域地震动的长周期特性十分突出,其动力放大系数谱在长周期段(2～10 s)明显超过了抗震设计规范谱的取值,且竖向地震动的长周期特性比水平向地震动更显著;PGD 和单自由度体系的最大变形需求的相关性在长周期段最好,因此建议选用PGD作为海域远场长周期地震动的抗震分析强度指标.

摘要： 利用重塑土的直剪试验,探讨-2°C条件下青藏地区3种不同土性(粉质黏土、粉砂、细砂)冻土的直剪力学特性.结果表明:高温冻土剪切特性与土性、密度、含冰量密切相关;剪切位移-剪应力曲线在相对密实条件下呈应变软化型,而在相对松散状态下呈应变硬化型;不同密实条件下粉质黏土的内摩擦角随含冰量的增加表现为先降低后增加,而细砂的内摩擦角随含冰量的增加而增加;在相同含冰量条件下粉质黏土、细砂的内摩擦角随密度的增加而增加;粉砂在不同密实条件下内摩擦角随密度的变化规律与粉质黏土类似,但在相同含冰量条件下内摩擦角随密度的变化规律与粉质黏土、细砂相反;-2°C条件下不同土性高温冻土黏聚力随密度、含冰量变化的规律不明显.高温冻土地区的工程建设应根据土性、密度、含冰量情况合理选取抗剪强度指标.

摘要： 水泥土是软基处理及路基工程中的常用材料,在水泥土中加入纤维和MgO可有效改善水泥土的工程性能.通过对掺加玄武岩纤维的水泥土中掺入不同量的MgO并进行渗透试验、无侧限抗压强度试验、三轴压缩试验和电镜扫描试验,研究不同MgO掺量对纤维水泥土的强度及渗透性的影响和微观结构变化.试验结果表明:纤维水泥土中MgO的掺量过高或者过低均存在一定缺陷,既有较低的渗透性且强度符合要求时,MgO的最佳掺量为1％,该配比下的纤维水泥土可以作为高速公路填方工程的理想材料.

摘要： 一次强震常伴随着多次余震作用,且时间间隔较短。研究表明,主震诱发的系列余震会对原有结构造成进一步的累积损伤。核岛厂房结构作为核反应堆的最后一道防线,其在服役期间可能遭受主震和余震的累积作用。参考我国现行规范,定义了四类性能水准(PL)和三种极限状态(LS),以混凝土最大应变作为结构破坏指数(DI),以谱加速度S a作为地震动强度指标(IM),提出一种考虑主余震序列作用下核岛厂房结构的易损性评估方法。选取PEER数据库地震记录,采用增量动力分析方法,给出了AP1000核岛厂房在420条主余震序列地震作用下的易损性曲线。定量分析了主震强度和主余震谱加速度比对核岛厂房结构易损性的影响。结果表明:核岛厂房的超越概率随着余震强度的增大而增大;余震在主震对结构损伤的基础上会加重核岛厂房的附加损伤;随着主余震谱加速度比从0.5增加到1.0时,核岛厂房结构破坏状态超越概率提高了10%~40%。

摘要： 结构在强震作用下进入非线性状态时刚度和强度发生退化,并进一步导致结构周期延长.本文分析了结构周期延长对倒塌分析中地震动强度指标选择的影响,提出了新的地震动强度指标Sa(Teq)(结构等效周期对应的谱加速度),与传统地震动强度指标Sa(Tl)(结构弹性基本周期对应的谱加速度)相比,Sa(Teq)可以考虑结构非线性变形引起的周期延长影响,能有效降低倒塌分析结果的离散性,为结构倒塌分析中地震动强度指标提供了新思路.

摘要： 玻璃盖板为提升及保证其强度性能,均需进行化学强化,因此化学强化效果对玻璃盖板的质量起着关键作用.本文主要讲述的是在不同强化条件下(即强化温度和时间)，高铝玻璃盖板强化性能间的差异及趋势分析，同时对四种强化性能(表面应力、落球冲击、翘曲、4PB)趋势做了进一步分析.结果表明CS在400°C/4h出现拐点，且为最高点;DOL是随着温度和时间的升高而增大，且温度和时间对DOL的影响基本一致。落球冲击和4PB，此两项均为玻璃盖板的强度指标，且在实验中，两者最佳强化条件一致，均为400°C/4h，即为CS拐点条件。其中落球冲击性能在高温段存在波动较大现象。翘曲整体随温度和时间的升高而增大。低温段影响性大于高温段;长时段影响性大于短时段。

摘要： 为了以充分完整的信息表示带有测量不确定度的检测结果,对检测结果的相互比较提供国际上公认一致的依据,也为满足CNAS(中国合格评定国家认可委员会)对实验室能力认可中所开展检测方法评定测量不确定度的相应要求,本文参照新版《JJF1059.1-2012测量不确定度评定与表示》和《GB/T228.1-2010金属材料拉伸试验第1部分:室温试验方法》中的方法,对理化检测室室温拉伸试验测量不确定度进行了评定.以2.25Cr-1Mo-0.25VⅣ锻件(δ=300mm)在正火+回火+模拟热处理状态下一个试样的检测结果来评定强度和塑性指标的不确定度。

摘要： 为了以充分完整的信息表示带有测量不确定度的检测结果,对检测结果的相互比较提供国际上公认一致的依据,也为满足CNAS(中国合格评定国家认可委员会)对实验室能力认可中所开展检测方法评定测量不确定度的相应要求,本文参照新版《JJF1059.1-2012测量不确定度评定与表示》和《GB/T228.1-2010金属材料拉伸试验第1部分:室温试验方法》中的方法,对理化检测室室温拉伸试验测量不确定度进行了评定.以2.25Cr-1Mo-0.25VⅣ锻件(δ=300mm)在正火+回火+模拟热处理状态下一个试样的检测结果来评定强度和塑性指标的不确定度。

摘要： 为了以充分完整的信息表示带有测量不确定度的检测结果,对检测结果的相互比较提供国际上公认一致的依据,也为满足CNAS(中国合格评定国家认可委员会)对实验室能力认可中所开展检测方法评定测量不确定度的相应要求,本文参照新版《JJF1059.1-2012测量不确定度评定与表示》和《GB/T228.1-2010金属材料拉伸试验第1部分:室温试验方法》中的方法,对理化检测室室温拉伸试验测量不确定度进行了评定.以2.25Cr-1Mo-0.25VⅣ锻件(δ=300mm)在正火+回火+模拟热处理状态下一个试样的检测结果来评定强度和塑性指标的不确定度。

摘要： 为了以充分完整的信息表示带有测量不确定度的检测结果,对检测结果的相互比较提供国际上公认一致的依据,也为满足CNAS(中国合格评定国家认可委员会)对实验室能力认可中所开展检测方法评定测量不确定度的相应要求,本文参照新版《JJF1059.1-2012测量不确定度评定与表示》和《GB/T228.1-2010金属材料拉伸试验第1部分:室温试验方法》中的方法,对理化检测室室温拉伸试验测量不确定度进行了评定.以2.25Cr-1Mo-0.25VⅣ锻件(δ=300mm)在正火+回火+模拟热处理状态下一个试样的检测结果来评定强度和塑性指标的不确定度。

摘要： 为了以充分完整的信息表示带有测量不确定度的检测结果,对检测结果的相互比较提供国际上公认一致的依据,也为满足CNAS(中国合格评定国家认可委员会)对实验室能力认可中所开展检测方法评定测量不确定度的相应要求,本文参照新版《JJF1059.1-2012测量不确定度评定与表示》和《GB/T228.1-2010金属材料拉伸试验第1部分:室温试验方法》中的方法,对理化检测室室温拉伸试验测量不确定度进行了评定.以2.25Cr-1Mo-0.25VⅣ锻件(δ=300mm)在正火+回火+模拟热处理状态下一个试样的检测结果来评定强度和塑性指标的不确定度。

摘要： 研究造孔材料N对Co胎体的强度和硬度的影响,并将N分别添加到纯Co,FeCu和CoFe基胎体中做成薄壁钻头,进行钻进铜筋混凝土的对比试验.结果表:在纯Co胎体中加入N,随着添加量增加,抗弯强度和硬度均呈下降趋势,添加量到4％,抗弯强度下降16％,添加量到6％降低45％.钻进试验结果:钻进钢筋的效率均有提高,其中在纯Co胎体中提高102％;钻进纯混凝土,不同的胎体效果不同,在纯Co中效率提高62％.

摘要： 研究造孔材料N对Co胎体的强度和硬度的影响,并将N分别添加到纯Co,FeCu和CoFe基胎体中做成薄壁钻头,进行钻进铜筋混凝土的对比试验.结果表:在纯Co胎体中加入N,随着添加量增加,抗弯强度和硬度均呈下降趋势,添加量到4％,抗弯强度下降16％,添加量到6％降低45％.钻进试验结果:钻进钢筋的效率均有提高,其中在纯Co胎体中提高102％;钻进纯混凝土,不同的胎体效果不同,在纯Co中效率提高62％.

摘要： 研究造孔材料N对Co胎体的强度和硬度的影响,并将N分别添加到纯Co,FeCu和CoFe基胎体中做成薄壁钻头,进行钻进铜筋混凝土的对比试验.结果表:在纯Co胎体中加入N,随着添加量增加,抗弯强度和硬度均呈下降趋势,添加量到4％,抗弯强度下降16％,添加量到6％降低45％.钻进试验结果:钻进钢筋的效率均有提高,其中在纯Co胎体中提高102％;钻进纯混凝土,不同的胎体效果不同,在纯Co中效率提高62％.

摘要： 本发明涉及绿色建材技术领域，具体为一种高强度杉木胶合木梁及制备方法和抗弯刚度指标确定方法。其中，高强度杉木胶合木梁制备包括杉木层板单元基础数据的获取、质量等级划分、侧拼和指接、层压胶合等步骤，能够解决传统制造方法杉木胶合木梁的强度低、稳定性差、用料成本高等问题，可以加速人工林杉木作为绿色建材在建筑结构中的推广应用。其中，高强度杉木胶合木梁的抗弯刚度指标确定包括杉木层板单元、杉木目标层板、杉木胶合木梁整体等力学性能确定的步骤，能够实现通过杉木层板单元能够快速精准确定杉木胶合木梁的抗弯刚度指标。

摘要： 本发明公开了一种基于轻型动力触探试验指标评价钙质土强度指标的方法：现场取回的钙质土样烘干，通过土工试验确定每类钙质土样的γ

摘要： 本发明公开的岩石切削强度及抗切削强度指标快速确定的方法，具体按照如下步骤实施：步骤1、对岩石进行场地旋转触探测试，获得旋转触探数据；步骤2、对步骤1获得的数据进行处理，得到各地层的旋转触探钻进参数的平均值，包括旋转扭矩的平均值和钻进压力的平均值；步骤3、利用步骤2得到的钻进参数计算出岩石中各地层的切削强度及各地层的抗切削强度指标，采用本发明方法进行基础切削强度，其计算参数仅需来自现场旋转触探试验，无需钻探，可以避免传统钻探取样、室内土工试验对地基土体的扰动和测试结果不准的影响，简化勘察程序，节省勘察成本，应用前景广阔。

摘要： 本发明公开了一种三轴试验测试土体抗剪强度指标的试验仪器和试验方法，包括为待测土体提供围压的供水装置，所述供水装置与为待测土体试样施加轴压的加压装置连接，所述加压装置包括压力室，压力室内盛放待测土体试样，所述压力室与温度控制装置连接，温度控制装置调节待测土体试样的环境温度以在不同温度下对待测土体试样进行试验。通过排水管的阀门控制排水和固结条件，温度控制装置可以调节土体温度环境。试验可以模拟在不同温度下的多级荷载的不排水不固结、不排水固结、排水固结条件下的土体的抗剪强度。

摘要： 本发明涉及一种古滑坡滑动面综合抗剪强度指标历史反演方法,其特征是，应用边坡稳定分析软件，设置现状边坡的安全系数范围值Fs＝1.00～1.05作为反演标准，选取圆弧滑动条分法，得到一组摩擦角Φ2i、粘聚力c2i数据，即该组内所有一一对应的摩擦角Φ、粘聚力c正算得到的边坡安全系数均在Fs＝1.00～1.05范围内。它适用于工程建设中遇到的历史上曾经发生过滑坡的，现状并未出现再次滑动迹象的古滑坡滑动面综合抗剪强度指标反演，尤其适用于古滑坡滑动面表现为近似硬质结构面形态的综合抗剪强度指标反演。

摘要： 本发明公开了一种基于轻型动力触探试验指标评价钙质土强度指标的方法：现场取回的钙质土样烘干，通过土工试验确定每类钙质土样的γd,max、γd,min、d50；设定Dr，计算出各种Dr下每类钙质土样的γd；分别测出不同γd下每类钙质土样的粘聚力、内摩擦角、贯入锤击数、每次锤击完成后探头的累积贯入深度；分别绘制每类钙质土样的锤击数—累积贯入深度散点图，分别将每幅图中数据点拟合成一条直线，直线的斜率为钙质土样的pindex；分别绘制pindex与pindex与散点图；拟合得到pindex与pindex与的表达式；得到300/N10与300/N10与的表达式。本发明预测出的钙质土强度指标与实测值更加相符。

摘要： 本发明公开了一种确认循环动荷载作用下泥化夹层动强度及动强度指标的方法，首先根据现场采取的泥化夹层样，按照若干种不同基本物理性质指标因素和若干种不同赋存环境因素的若干种因素水平，进行排列组合，将泥化夹层试样分为若干组；将上一步中的若干组泥化夹层试样按照土工室内试验规程分别进行动三轴试验，并记录每一组泥化夹层试样的试验数据；根据上一步中的每一组泥化夹层试样的试验数据，获得各组泥化夹层动强度；根据上一步获得的不同条件下泥化夹层试样的动强度，获得每一组泥化夹层试样的动强度指标。本发明能够确定泥化夹层动强度随循环破坏周次的变化规律，为含泥化夹层岩质边坡等复杂岩体工程的抗滑稳定设计提供可靠的试验参数。

摘要： 本发明公开的岩石切削强度及抗切削强度指标快速确定的方法，具体按照如下步骤实施：步骤1、对岩石进行场地旋转触探测试，获得旋转触探数据；步骤2、对步骤1获得的数据进行处理，得到各地层的旋转触探钻进参数的平均值，包括旋转扭矩的平均值和钻进压力的平均值；步骤3、利用步骤2得到的钻进参数计算出岩石中各地层的切削强度及各地层的抗切削强度指标，采用本发明方法进行基础切削强度，其计算参数仅需来自现场旋转触探试验，无需钻探，可以避免传统钻探取样、室内土工试验对地基土体的扰动和测试结果不准的影响，简化勘察程序，节省勘察成本，应用前景广阔。

摘要： 本发明公开了一种基于旁压试验的土体抗剪强度指标的确定方法，属于岩土工程勘察技术领域，包括如下步骤：勘探拟研究土体地质情况；基于所述地质情况设计旁压试验并钻设试验钻孔；将旁压器伸入所述试验钻孔中，进行旁压试验，获取拟研究土体至少两组试验数据；将所述至少两组试验数据代入新建立的土体抗剪强度指标表达式中，计算所述拟研究土体的抗剪强度指标。本发明提供了一种基于旁压试验的土体抗剪强度指标的确定方法，通过直接测取拟研究土体天然状态下的相关试验参数，并通过该组参数计算获得该拟研究土体的抗剪强度指标，避免了拟研究土体受地质条件变化而影响其参数的准确性。

摘要： 本实用新型公开了一种岩石强度指标检测用施压机构，包括底板，底板的上表面固定设置有立柱，立柱上套设有有可进行升降调节的导向板，且导向板的上方设置有套在立柱上的升降板，立柱的上端设置有驱动升降板升降的升降机构，导向板的左端旋拧有顶紧在立柱的螺丝，升降板的下侧面靠近右端位置固定设置有千斤顶，且千斤顶的下端固定设置有检测杆，底板的上表面还设置有前后两个对岩石进行夹紧的夹紧机构，在对岩石进行检测时，通过千斤顶进行挤压使得检测杆压紧在岩石上进行强度检测，在采样的岩石的尺寸较大厚时，通过升降机构驱动升降板抬升从而带动千斤顶和检测杆抬升则可对较厚尺寸的岩石进行检测，具有较好的使用灵活性。