弹性流体动力润滑

摘要： 基于滚柱包络端面啮合蜗杆传动的传动理论与等温弹流润滑理论,考虑表面波状粗糙度的影响,采用数值分析方法着重分析了传动副不同啮合位置、粗糙度幅值、滚柱半径以及喉径系数对弹流润滑性能的影响。结果表明,传动副啮出位置蜗轮齿顶处润滑性能最差;粗糙度幅值、滚柱半径、喉径系数的增加均对润滑性能产生正面影响,会使油膜厚度增加、油膜压力下降。

摘要： 考虑内燃机发生气缸压力波动的情况下,建立内燃机曲轴主轴承热弹性流体动力润滑模型,分析单缸缸内压力正常、偏低和偏高3种工况下气缸压力波动对内燃机曲轴主轴承载荷、最大油膜压力、最小油膜厚度和轴心轨迹的影响。针对某直列四缸内燃机曲轴主轴承的研究结果表明,某一缸的缸内压力波动会导致靠近该缸的2个曲轴主轴承载荷变化明显;随着缸内压力的增大,曲轴主轴承的最大油膜压力增大,最小油膜厚度减小,轴心轨迹向外扩张,最终压力波动会影响曲轴主轴承的润滑性能和整机工作状态。

摘要： 深沟球轴承径向刚度影响高速齿轮传动系统的振动特性,综合考虑油膜和球离心力对轴承径向刚度的影响,建立了弹流润滑条件下的高速深沟球轴承径向刚度计算模型.分析了油膜和球离心力在不同工况下对轴承径向刚度的独立影响和耦合影响,结果表明:在弹流润滑条件下,油膜和球离心力会降低轴承径向刚度,且转速越高,影响越明显;高速工况下,轻载时油膜影响高于球离心力,重载时球离心力影响高于油膜;高速下油膜和球离心力对轴承径向刚度的共同影响不可忽略.

摘要： 为模拟工业链传动中不同型号的套筒和销轴间发生的润滑行为,作者分别进行了实验和理论研究。通过光干涉实验,得到了不同尺寸滚子–盘有限长线接触副的润滑油膜厚度及形状的变化;通过多重网格算法对有限长线接触进行了数值仿真。实验和理论均表明:滚子直径增大,润滑油膜厚度升高。实验结果还揭示当滑动速度增加时,接触区宽度变窄,油膜厚度逐步增加。

摘要： Hertz接触认为接触表面是静止的、光滑的、没有润滑的,是一种理想的接触状态。实际齿轮接触表面是有一定粗糙度的、有润滑的、相对运动的,所以实际齿轮的接触是一种非Hertz接触。基于弹流润滑理论,提出一种新的齿轮设计理论与方法——非Hertz接触齿轮设计理论与方法,该理论和方法综合了影响齿轮接触强度和润滑的各种因素,保证齿轮同时满足强度与弹流润滑的双重要求。给出了圆柱齿轮的设计公式,并通过大量工程实例对新的设计理论和方法进行了检验,结果表明,所提出的非Hertz接触齿轮设计理论与方法完全可以用于齿轮的工程设计,满足工程实际需要,特别是对高速重载齿轮设计具有重要的理论意义和实用价值。

摘要： 为了研究滚柱包络端面啮合蜗杆传动的润滑性能,在滚柱包络端面啮合蜗杆传动啮合理论和弹性流体动力润滑理论的基础上,建立了滚柱包络端面啮合蜗杆传动的简化弹性流体动力润滑模型;基于各润滑状态区内近似膜厚和膜厚比计算公式,运用Matlab软件进行了数值仿真,得出了该传动副在整个传动过程中的润滑状态、最小油膜厚度时域分布规律,结果表明,该传动副具有较好的润滑性能;最后,分析了滚柱半径R和喉径系数k对该传动副润滑性能的影响,结果表明,要使该传动副保持良好的润滑性能,滚柱半径R不宜过大,喉径系数k不宜过小。

摘要： 弹性流体动力润滑是润滑理论的一个重要分支,也是关系到高副接触机械零件使用耐久性和可靠性的关键技术问题.计算机模拟仿真技术、 数值计算方法和弹流测试技术的发展,推动了弹流润滑理论的发展和该理论在高副零件摩擦副设计中的广泛应用.综述齿轮、 凸轮、 轴承3种高副接触零件基于表面粗糙纹理、 轮齿修形、 有限长接触、 热效应、 镀层等因素的弹流润滑研究发展概况.指出现代弹流润滑理论虽然在高副接触零件中的应用已逐渐接近工程实际要求,能够较可靠地解决实际工况下的润滑难题,但在非稳态效应和真实粗糙表面对高副零件弹流润滑的影响方面,高副零件弹流润滑的多重参数耦合、 计算机仿真及相关实验验证方面,还须进一步深入研究.

摘要： 利用球-盘接触润滑油膜厚度的光干涉测量法,通过卷吸速度或载荷的改变实验研究了弹性流体动力润滑与流体动力润滑转化过程中油膜厚度的变化规律.实验结果显示这2种润滑状态之间存在明显的过渡区.与已有的理论一致,在弹性流体动力润滑区和流体动力润滑区,油膜厚度与卷吸速度或载荷在对数坐标中呈直线关系.在两者的过渡区,固体表面的弹性变形量随卷吸速度或载荷的变化发生明显的变化,油膜厚度与速度或载荷的关系不再为对数坐标中简单的线性关系.使用已有的润滑状态区理论不能得到实验观测到的润滑状态的转化过渡区。

摘要： 介绍了根据实测磨削表面三维形貌完全数值计算点接触弹性流体动力润滑的分析实例，并就表面粗糙度及纹理方向对润滑的影响进行了研究。研究结果表明磨削表面形貌的微观弹流效应明显。形貌的影响表面粗糙度及纹理方向对润滑的影响进行了研究。研究结果表明磨削表面弹流油膜压力及分布有较大差别，因此不考虑真实表面形貌的影响将不能准确反映实际磨擦副润滑状态。

摘要： 应用光干涉技术研究了弹流接触区内润滑的油膜界面滑移现象，通过追踪冲击封油核心的运动位移实现了滑移长度的定量测量。实验结果表明，在纯滑条件下封油核心的运动速度与卷吸速度不相等。由封油核心的运动几何关系，得出了油膜界面滑移长度及剪应变率。并观察到滑移长度随油膜厚度、卷吸速度和初始封油压力的增加而增加。

摘要： 应用光干涉技术研究了弹流接触区内润滑的油膜界面滑移现象，通过追踪冲击封油核心的运动位移实现了滑移长度的定量测量。实验结果表明，在纯滑条件下封油核心的运动速度与卷吸速度不相等。由封油核心的运动几何关系，得出了油膜界面滑移长度及剪应变率。并观察到滑移长度随油膜厚度、卷吸速度和初始封油压力的增加而增加。

摘要： 应用光干涉技术研究了弹流接触区内润滑的油膜界面滑移现象，通过追踪冲击封油核心的运动位移实现了滑移长度的定量测量。实验结果表明，在纯滑条件下封油核心的运动速度与卷吸速度不相等。由封油核心的运动几何关系，得出了油膜界面滑移长度及剪应变率。并观察到滑移长度随油膜厚度、卷吸速度和初始封油压力的增加而增加。

摘要： 针对相交圆弧修形滚子端部脂润滑弹流润滑问题,基于Bauer的4参数流变模型的2维润滑方程和修正的1维线接触弹性变形方程,对2种稠化剂含量相同但种类不同的润滑脂A和B进行了数值计算和分析.分析过程中,利用q变换技术避免了计算中容易出现的发散问题.计算结果表明,润滑脂A形成的最小润滑膜厚度和中央接触区润滑膜厚度都高于润滑脂B,润滑脂的成分对接触压力分布有影响.

摘要： 针对相交圆弧修形滚子端部脂润滑弹流润滑问题,基于Bauer的4参数流变模型的2维润滑方程和修正的1维线接触弹性变形方程,对2种稠化剂含量相同但种类不同的润滑脂A和B进行了数值计算和分析.分析过程中,利用q变换技术避免了计算中容易出现的发散问题.计算结果表明,润滑脂A形成的最小润滑膜厚度和中央接触区润滑膜厚度都高于润滑脂B,润滑脂的成分对接触压力分布有影响.

摘要： 针对相交圆弧修形滚子端部脂润滑弹流润滑问题,基于Bauer的4参数流变模型的2维润滑方程和修正的1维线接触弹性变形方程,对2种稠化剂含量相同但种类不同的润滑脂A和B进行了数值计算和分析.分析过程中,利用q变换技术避免了计算中容易出现的发散问题.计算结果表明,润滑脂A形成的最小润滑膜厚度和中央接触区润滑膜厚度都高于润滑脂B,润滑脂的成分对接触压力分布有影响.

摘要： 针对相交圆弧修形滚子端部脂润滑弹流润滑问题,基于Bauer的4参数流变模型的2维润滑方程和修正的1维线接触弹性变形方程,对2种稠化剂含量相同但种类不同的润滑脂A和B进行了数值计算和分析.分析过程中,利用q变换技术避免了计算中容易出现的发散问题.计算结果表明,润滑脂A形成的最小润滑膜厚度和中央接触区润滑膜厚度都高于润滑脂B,润滑脂的成分对接触压力分布有影响.

摘要： 针对相交圆弧修形滚子端部脂润滑弹流润滑问题,基于Bauer的4参数流变模型的2维润滑方程和修正的1维线接触弹性变形方程,对2种稠化剂含量相同但种类不同的润滑脂A和B进行了数值计算和分析.分析过程中,利用q变换技术避免了计算中容易出现的发散问题.计算结果表明,润滑脂A形成的最小润滑膜厚度和中央接触区润滑膜厚度都高于润滑脂B,润滑脂的成分对接触压力分布有影响.

摘要： 一种在辊隙处产生均匀压力的柔性压紧辊轮(10)，它包括固定内芯(12)，多个可枢转地安装在该固定内芯(12)上的靴状件(14)，形成多个环形室(18)的分隔件(16)，其中每个靴状件占据其中一个环形室，充满每个环形室的非牛顿流体(70)，多个均移动至少一个靴状件的致动器(66)，以及围绕多个室、靴状件和固定内芯的薄的可转动的壳体(24)。

摘要： 一种流体动力压缩工具(1)包括：电动机(6)，该电动机致动流体动力组(11)，该流体动力组适于增大作用于致动活塞(12)上的液压流体的压力，该致动活塞连接至爪(13、14)；电子控制系统，其连接至电动机(6)以及连接至用于致动电动机(6)的用户操作构件(7)，其中电子控制系统监控爪(13、14)是否到达闭合位置并在其到达闭合位置时自动切断电动机(6)。

摘要： 一种用于改善具有焊缝的海洋船舶的流体动力学轮廓和污染特性的方法，该焊缝形成在船舶水线以下的表面上突起的焊帽。该方法包括通过将整流件应用到水下表面来修正焊缝，例如通过使用填充物。一种具有整流件的船舶以及一种用于船舶并且包括整流件的覆层系统。

摘要： 一种在辊隙处产生均匀压力的柔性压紧辊轮(10)，它包括固定内芯(12)，多个可枢转地安装在该固定内芯(12)上的靴状件(14)，形成多个环形室(18)的分隔件(16)，其中每个靴状件占据其中一个环形室，充满每个环形室的非牛顿流体(70)，多个均移动至少一个靴状件的致动器(66)，以及围绕多个室、靴状件和固定内芯的薄的可转动的壳体(24)。

摘要： 本发明旨在解决上述问题，并且其目的在于提供一种流体动力发电机和包括该流体动力发电机的动力发电系统，所述流体动力发电机能在不增大叶片尺寸的情况下，通过有效地使用风的曳力来提高动力发电效率。根据本发明的流体动力发电机包括：上升气流形成体，设置在旋转轴上；多个螺旋叶片，沿着所述上升气流形成体的外周面成螺旋状地形成；以及发电机，通过所述上升气流形成体的旋转来产生电力。

摘要： 本申请涉及一种用于车辆(200)的传动系统(100)，传动系统包括流体动力学缓速器(2)、第一传动系统部件，诸如变速器输入部(3a)，以及控制器(7)，控制器构造成在时间点(t1)处激活流体动力学缓速器(2)，该时间点基于第一传动系统部件的旋转加速度(10)确定。本公开还涉及控制流体动力学缓速器(2)的方法。

摘要： 本发明涉及锂电池加工领域，公开了一种利用电流体动力学与流体动力学技术修复电池分条或模切极片毛刺的设备,包括容器，容器设有出液口，所述容器内部填充有流体，极片与容器之间存在相对运动，极片在经过出液口时吸附出液口上的流体，与现有技术相比，本发明的有益效果是：活塞板是采用压电元件制成，通电之后可以实现高频震动，流体在活塞板的挤压下在出液口形成泰勒锥，极片在接近或者经过出液口时，极片上的毛刺在电场的作用下吸附出液口上形成泰勒锥的流体，流体滴到极片上将毛刺包裹或者分解，使后续的包装不会被毛刺刺破，提高成品率。

摘要： 本发明涉及流体动力滑动轴承或具有其的排气涡轮增压器，其包括：转子(10)；与转子(10)成对的配合轴承部件(50)；转子(10)的转子轴承表面和配合轴承部件(50)的配合面彼此相对布置以形成组合轴向径向轴承形式的流体动力滑动轴承，其具有在转子轴承表面和配合面之间形成的连续的流体动力承载间隙；在纵向并通过旋转轴线(R)剖切的截面图中，转子轴承表面和/或配合面形成轴承轮廓，该轴承轮廓由过渡到彼此以在径向方向和轴向方向上产生流体动力负载能力的轮廓区段(17.1至17.3；44.1至44.3；53.1至53.3)组成；在截面图中在第一轴承区域中一个轮廓区段(17.3；44.3；53.3)形成线性区段，该线性区段是特别全部或部分为圆柱形的轴承区段的一部分，该轴承区段至少部分地围绕所述旋转轴线(R)旋转；在截面图中在第二轴承区域中另外的轮廓区段(17.1；44.1；53.1)形成另外的线性区段，所述线性区段是另外的轴承区段的一部分，该另外的轴承区段在一些区域至少部分地围绕旋转轴线(R)旋转，该另外的线性区段与旋转轴线(R)形成角度；第一和第二轴承区域经由过渡区段过渡到彼此。根据本发明，将提供摩擦动力优化的轴承系统，其易于制造并且即使在高动态负载下也可靠地提供可靠且有效的轴承。根据本发明，这是通过另外的线性区段与旋转轴线(R)形成大于30°到小于90°的角度来实现的。

摘要： 本发明提供一种基于PLC控制，可以驱动试件(钢球或滚子等)与玻璃圆盘摩擦副作相对运动并对其施加一定规律的变载荷，以及实时观测、存储其形成的弹流润滑油膜的形状和厚度的试验台。本发明提供的一种基于PLC控制的变载荷光学弹性流体动力润滑试验台具有以下特征：可以在试件与玻璃盘间形成弹性流体动力润滑时，对其施加一定规律的变载荷；可以在变载荷条件下，对试件与玻璃盘间所形成的弹性流体动力润滑油膜进行实时观测并存储图像；可以观测采集到的油膜图像的形状和厚度。本发明结构简单、实用性强且工作可靠，为变载荷条件下测量弹性流体动力润滑油膜的形状和厚度提供了可靠的试验装置。

摘要： 本发明提供一种基于PLC控制，可以驱动试件(钢球或滚子等)与玻璃圆盘摩擦副作相对运动并对其施加一定规律的变载荷，以及实时观测、存储其形成的弹流润滑油膜的形状和厚度的试验台。本发明提供的一种基于PLC控制的变载荷光学弹性流体动力润滑试验台具有以下特征：可以在试件与玻璃盘间形成弹性流体动力润滑时，对其施加一定规律的变载荷；可以在变载荷条件下，对试件与玻璃盘间所形成的弹性流体动力润滑油膜进行实时观测并存储图像；可以观测采集到的油膜图像的形状和厚度。本发明结构简单、实用性强且工作可靠，为变载荷条件下测量弹性流体动力润滑油膜的形状和厚度提供了可靠的试验装置。