异种钢

摘要： 本文通过分析12Cr1Mo VG与P91异种钢的焊接性、机械性能,并经过力学性能检验,分析试验指标,得出最优焊接参数,改进了焊接及热处理工艺的技术方法,保证了现场异种钢焊接的质量。

摘要： 针对304H/TP310HCbN异种钢焊接工艺控制进行研究,确定适合施工现场的焊接工艺,并结合实际工程应用常见问题总结归纳了相应的质量控制要点,达到提高施工现场异种钢焊接质量的目的。

摘要： 采用手工MAG焊接方式,选取Φ1.2mm的HS-70、HS-80实芯焊丝,进行了NM360钢与ZG30SiMn异种钢的焊接工艺研究。结果表明:选用合适的工艺方法,可获得稳定的组织和良好的焊接接头。

摘要： 针对某城市轨道交通客车底架端部中枕梁组成(550W碳钢)与纵梁组成(301LN不锈钢)之间的异种钢焊接工艺性能,根据相关资料及标准,选择气体保护电弧焊(GMAW),使用ER309LSi焊丝进行焊接工艺试验。通过探伤检测、力学性能检测、低倍焊缝组织观察及硬度检测等方式,验证550W碳钢和301LN不锈钢之间的焊接工艺性能。结果表明,试样拉伸、弯曲性能良好,满足相关标准要求;焊缝接头检测合格,焊缝区域熔深及熔合质量满足标准要求。由此确定了550W碳钢和301LN不锈钢异种钢焊接工艺的可行性。

摘要： 针对桩腿制造中存在的EQ51+EQ70异种钢横焊接头特点,分析了母材和焊接材料的焊接性,制定FCAW焊接工艺,通过冲击试验(-40°C)、硬度试验、弯曲试验等测试力学性能。试验结果表明:通过选用合适的焊接材料,制定合理的焊接参数,EQ51+EQ70异种钢焊接接头的各项力学性能可以满足设计和标准要求。

摘要： 本文对压力容器的异种钢焊接特点进行了研究,然后分析目前常用无损检测技术的应用方法,总结异种钢焊接工作中常见的缺陷问题,最后探讨如何开展工艺控制,解决异种钢焊接的问题。希望通过研究可以帮助焊接工作人员解决异种钢焊接的工艺问题,充分利用无损检测技术加强质量检查工作,合理进行工艺控制,保证焊接工作的质量,提升压力容器的整体性能。

摘要： 对高强度钢QStE700TM和普通钢Q345B之间的异种焊接性进行分析及焊接工艺设计,并进行焊缝试验。结果表明,两者之间的可焊性好,且具有很好的强度和韧性。

摘要： 掘锚机是采掘设备的其中一种设备,掘锚机中部槽常常会出现中部段开裂,影响了设备的正常运转,加大了停机时在井下焊接修复的难度,严重时会导致槽体报废。为了解决这一问题,开展了中部槽断裂部位的修复项目,采取了合理的焊接修复方案和工艺,避免了中部槽报废,同时极大地节省了领取中部槽备件的费用,减少了资源浪费,降低了维修成本,保证了采掘设备的正常运转。

摘要： 某公司环氧乙烷/乙二醇装置的一效蒸发器再沸器发生泄漏,通过对再沸器虾米弯与管板的连接方式及内部结构进行分析,研究异种钢焊接易产生的问题,结合工艺介质对管板的腐蚀影响,确定泄漏原因并制定应对措施。2018年对再沸器进行维修改造,在设备内部密封焊缝处增加L型密封贴条,消除了缺陷,维修后的设备运行情况良好,从而为同类型再沸器的泄漏处理提供了有效的解决方案。

摘要： 本试验针对锅炉过热器、再热器部件中的珠光体钢承压件与奥氏体钢非承压件焊接进行试验研究,分别用R317焊条和A307焊条焊接珠光体钢(12Cr1MoVG)和铁基奥氏体不锈钢(1Cr20Ni14Si2)接头,对焊接所形成的熔合区的显微组织和显微硬度进行研究分析。经研究得出,珠光体钢承压件+铁基奥氏体不锈钢非承压件异种钢焊缝选用珠光体钢焊材更有利于保证产品运行的安全性。

摘要： 异种钢焊接过程中,由于在物理和化学性能方面差异较大,存在着焊缝稀释、碳迁移和焊接应力的问题.本文针对Q345R和S22053异种钢的焊接工艺问题,采用熔合比小的氩弧焊打底,焊条电弧焊盖面,选用含镍量高的焊丝H03Cr24Ni13Mo2和焊条A042,采用合理的坡口形式和焊接工艺参数,控制层间温度,焊后进行消除应力热处理,进行外观检查、无损检测、力学性能试验,焊接接头满足标准规定.

摘要： 本文对二次再热机组中20MnMoNb和SA-336F91的焊接性进行分析,并采用镍基合金作为过渡层实现了20MnMoNb与SA-336F91之间的异种钢焊接,制定了合理的焊接及热处理工艺方案,并对焊接接头室温下的强度、塑性、韧性及高温性能进行研究.结果表明:焊接接头按此工艺方案实施可以满足产品性能和相关标准要求,并成功应用在二次再热机组中.但因母材及焊材的特殊的焊接性,产品实焊时,需要制定合理的焊接工艺并严格实施,目前,该产品已投入使用,正在安全运行.

摘要： 本文通过选择合适的焊接参数、焊前预热、焊后保温缓冷、焊后回火热处理等方法,以及X射线检测、焊缝冲击、拉伸、弯曲等力学性能试验、金相试验等,对比了采用含钒元素和不含钒元素的焊接材料对20G与15CrMoG锅炉异种钢焊接接头的影响.结果表明,使用CHG—55B2V焊丝和CHH317焊条对20G与15CrMoG锅炉异种钢进行焊接,焊接接头的内部质量、强度等力学性能、金相组织均合格,焊接接头性能满足使用功能.

摘要： 本文采用IPG YLR6000光纤激光器对1.5mm厚TRIP钢、TWIP钢进行了异种钢激光拼焊,通过改变激光功率获得不同热输入(280J/mm2,400J/mm2,600J/mm2,800J/mm2,1000J/mm2),重点分析了热输入对焊接接头的组织转变及性能的影响.结果表明:随着热输入的增加,焊缝的熔宽和熔深增加,当热输入达到600J/mm2时可获得全熔透焊缝;对于全熔透焊缝,由于焊缝区内Mn元素分布不均匀,导致富锰区获得奥氏体组织,而贫锰区形成板条马氏体,靠近TRIP钢一侧焊缝显微组织主要是板条马氏体,而靠近TWIP钢一侧焊缝显微组织是奥氏体,焊缝中心处为板条马氏体和奥氏体的混合组织,从而导致焊缝区硬度分布极不均匀;TRIP钢侧热影响区以板条马氏体为主,导致其硬度均高于母材;而TWIP钢侧热影响区显微组织仍为奥氏体,但其晶粒尺寸是母材的2倍左右,导致其硬度略低于母材;对比而言,热输入为600J/mm2焊接接头的力学性能及成形性能最佳,强塑积和杯突值可达到TRIP钢母材的81.8％和69.3％,达到TWIP钢母材的49.6％和63.2％.

摘要： 全地形车底架采用中碳调质钢40CrMnMo和低合金高强钢Q420进行异种钢的焊接,分析了异种钢的焊接特点,设计了合理的40CrMnMo与Q420横角焊焊接工艺.结果表明:采用该工艺焊接的全地形车底架,焊接质量完全达到设计要求.对前车底架尾部支座(厚8mm)与底板(厚80mm)进行横角焊，施焊方法采用二氧化碳气体保护半自动焊。按异种金属接头中强度较低的Q420钢来选取焊丝ER55-G。此外，为保证焊缝金属力学性能达到设计要求，还应采取预热、振动时效及合适的焊接工艺参数等措施。焊后对焊缝进行X射线探伤，结果100%合格。

摘要： 本文研究和分析了1.4mm厚度的DP600和M170P1异种钢电阻点焊接头的微观组织和力学性能,通过力学实验分析了不同的焊接电流对点焊接头力学性能的影响;研究了异种钢点焊接头的组织及显微硬度分布规律.

摘要： 以本公司生产的高速动车组牵引变流器骨架吊耳承载焊缝在试制中出现焊缝质量问题为例,结合相关的文献资料与笔者操作经验,进行了异种钢MAG焊焊接工艺验证与操作方法改进,解决了该产品仿真试验中出现的焊接质量问题,实现了MAG焊工艺在异种金属焊接中的实际应用.

摘要： 采用国产镍基埋弧焊丝与焊剂HS600/SJ608,对14Cr1MoR与镍基HS600之间异种钢焊接接头,进行力学性能分析,微观组织变化分析,并与产品中中的应用数据对比分析.结果表明:镍基埋弧焊焊接接头的弯曲性能符合要求,母材区硬度最低为158HV,焊缝区的硬度最高为200HV,热影响区比母材区稍高为158HV;热影响区的晶粒有一定的长大,并且珠光体相有减少;焊缝区主要是针状的γ相,γ相的形成增加了焊缝区的硬度.HS600/SJ608镍基埋弧焊丝与焊剂可以实现对大厚度板材14Cr1MoR的焊接,接头的拉伸强度可达560Mpa,且在母材区断裂,满足实际应用,可以完成替代进口焊接材料ERNiCr-3.

摘要： 采用E316LT0-1不锈钢焊丝进行Q345B/20Mn23Al异种材料熔化极气体保护焊接,系统研究了焊接接头显微组织和力学性能.结果表明:焊缝组织主要由骨骼状的δ-铁素体和奥氏体两相组成,并无脆性马氏体相生成.焊接接头的拉伸性能优于两种母材,拉伸断裂发生在Q345B侧的热影响区(HAZ)部位.焊缝的硬度高于两侧的HAZ和母材.

摘要： 金属储罐按其结构形式可分为卧式和立式两类罐,按其承受压力情况可分为压力容器和常压容器两类罐,按其储存介质种类的不同又可分为储气、液、油和水等四类罐,无论是哪一类储罐,其焊接技术都非常重要.

摘要： 本发明的目的是提供钢铝异料接合体和为此具有高焊接强度的点焊方法。钢铝异料接合体(3)包括具有预定宽度的钢材(1)和铝材(2)。确定被点焊部分的熔核(5)的面积与铝材(2)的厚度的关系，并且限定熔核(5)与界面反应层(6)的具有在0.5和10μm之间的范围内的厚度的部分相对应的部分的面积与铝材(2)的厚度的关系。

摘要： 本发明涉及铜/钢异种焊接技术领域，尤其涉及一种铜/钢异种焊接的焊丝及其制备方法、铜/钢异种焊接的方法。本发明提供了一种铜/钢异种焊接的焊丝，按质量百分比计，包括5～25％的α‑Fe、<0.1％的不可避免的杂质和铜基体。本发明所述的焊丝中含有铜铁两种元素，有利于焊接过程中铜铁两相的混合，生成互溶区，极大的增加了可焊性，并且减小了焊缝的宽度，有效的克服了裂纹倾向，保证焊缝具有较高的抗裂性能。

摘要： 本发明公开了一种双相不锈钢和超级奥氏体不锈钢异种钢的焊接方法，方法包括以下步骤：机加工坡口、坡口组队、定位焊接、打底焊接、填充焊接、反面清根、封底焊接和盖面焊接；方法采用CO

摘要： 本发明提供一种低活化马氏体钢和316L不锈钢异种钢接头的焊接工艺，包括：焊前准备工序，焊接工序及工艺参数，焊接热处理工序。本发明成本低，焊接效率高；工艺稳定性、可靠性好，能够降低线能量，控制焊缝的熔合比，可获得合格的焊接接头；焊缝性能满足高温强度及高温运行工况需要。

摘要： 本发明提供一种B级钢+316L异种钢的焊接方法，其特征在于：通过多层及多道的焊接顺序，不同层焊道采用合适的焊接参数控制温度和热输入进行B级钢+316L异种钢的焊接，焊接方法包括：1)焊接条件选择，2)坡口形式及装配；3)焊接。本发明提供的B级钢+316L异种钢的焊接方法解决了异种材料的焊接容易出现焊接变形、焊缝质量难以保证的问题，不同板厚的对接焊均可操作，生产效率高，应用性强，可推广使用。

摘要： 本发明公开了一种双相不锈钢和超级奥氏体不锈钢异种钢的焊接方法，方法包括以下步骤：机加工坡口、坡口组队、定位焊接、打底焊接、填充焊接、反面清根、封底焊接和盖面焊接；方法采用CO2药芯焊丝气体保护焊进行焊接，并采用多层多道焊接，焊接过程中彻底清除每道之间的焊渣和氧化物。通过坡口角度及接头形式设计、选用合理的焊接材料，有效避免了焊接母材对焊缝组织的稀释，使得靠近超级奥氏体904L一侧尽量产生较多的奥氏体组织，提高抗腐蚀性。另外通过选用合理的焊接材料，使焊缝接头能够具有足够的Cr、Ni、Mo等抗腐蚀性和细化晶粒的元素，降低焊接成本。

摘要： 本发明公开了一种SUS316奥氏体不锈钢与Weldox700E低合金调质钢异种钢焊接的焊接方法，其步骤如下：步骤一是加工坡口，Weldox700E母材的一侧刨加工有第一坡面，SUS316L母材的一侧刨加工有第二坡面；步骤二是过渡焊，在第一坡面处，用焊条堆焊一层过渡层，对过渡层的一侧面进行机加工，刨出第三坡面，第三坡面与第一坡面平行；步骤三是填充焊：过渡层的第三坡面和SUS316L母材的第二坡面之间形成坡口，对坡口进行填充盖面焊接，本发明解决了Weldox700E低合金高强度调质钢与SUS316L奥氏体不锈钢异种钢焊接时的焊接难题，保证了焊缝内部质量和宏观力学性能达到使用性能。

摘要： 本发明提供一种低活化马氏体钢和316L不锈钢异种钢接头的焊接工艺，包括：焊前准备工序，焊接工序及工艺参数，焊接热处理工序。本发明成本低，焊接效率高；工艺稳定性、可靠性好，能够降低线能量，控制焊缝的熔合比，可获得合格的焊接接头；焊缝性能满足高温强度及高温运行工况需要。

摘要： 一种马氏体耐热钢和奥氏体耐热钢的异种钢焊接方法，包括下述步骤：1)按照摩擦焊机的技术要求，分别安装好马氏体耐热钢钢管和奥氏体耐热钢钢管，摩擦焊机夹具卡紧所述钢管，钢管不能产生晃动，马氏体耐热钢钢管和奥氏体耐热钢钢管的中心线保持在一条水平线上；2)一级加压阶段，转速为1200-1800转/分，摩擦压力为25-75MPa，摩擦时间为4-6秒；3)二级加压阶段，转速为1200-1800转/分，摩擦压力为100-200MPa，摩擦变形量为4-8mm；4)顶锻阶段，顶锻压力为150-250MPa，顶锻时间为4-6秒；5)马氏体耐热钢钢管和奥氏体耐热钢钢管的焊接接头焊后需进行局部热处理，消除残余应力；具有接头质量高、适合异种材质的焊接、生产效率高、生产成本低、节能环保的优点。

摘要： 本发明涉及异种钢焊接技术，具体说是一种用于珠光体耐热钢与奥氏体不锈钢的异种钢焊接方法。它的特点是依次在选取的板厚相等的珠光体耐热钢与奥氏体不锈钢的焊接端加工坡面‑‑在珠光体耐热钢的坡面上进行Ni基堆焊—在珠光体耐热钢与奥氏体不锈钢的坡面形成的V形槽进行非熔化极的钨极氩弧焊打底‑‑在V形槽内自下而上分层进行各中间层和盖面焊道的焊接—对焊接制品进行热处理，从而得到异种钢焊接完成品。通过该方法制得的珠光体耐热钢与奥氏体不锈钢的焊件，耐腐蚀性能好、强度高，能有效的阻隔碳迁移；且不易出现焊缝缺陷，对焊工操作要求不高；能够增强焊件的冲击韧性，提高产品的性能。