开关管

摘要： 在开关电源中,开关管烧坏的主要原因有:过流、过压和过热,其中,过流最常见。开关管所用的场效应功率管的容许电流都很大,如常见的10N60型管,最大电流达到10A,瞬时最大电流可达30A,比电视机上的保险管的额定电流大许多,为何仍会出现过流烧坏呢?为说明这一问题,特附上开关电源简图(如图1所示)进行说明。

摘要： 一台东芝65U6780C型液晶彩电,雷击后三无。拆机检查,发现保险管F1开路,开关管QW2短路,其S极电阻R413(0.33Ω/3W)开路,G极外围电阻R421(22Ω)开路,贴片二极管D402短路,相关电路如图1所示。

摘要： 石油勘探野外采集设备G3i仪器的采集站供电部分采用开关电路,这样可满足功耗低、电压稳定的野外生产的特殊性要求。其主要利用了UCC2581电压调节式脉冲宽度调节器、BSS169L6耗尽型场效应管、IRF5802TR开关管、反馈电路的TLV431和光耦合管TCMT1107等部件的工作原理和特性以及开关电源的保护电路工作原理。本文主要描述了结合G3i电路原理,详细分析G3i采集站的开关电源在野外工作中的损坏特点及其维修经验。

摘要： 一台长虹43M1型液晶彩电,雷击后三无。拆开后盖,在线实测整流全桥,发现DB3短路,换用UF5408型二极管,根据经验,保险管也一定烧断。更换保险管,在路测量开关管QB101,发现其G极与S极短路。

摘要： 一台熊猫LE37M28型液晶彩电收看中机内突然发出“啪”一声响,随后三无。拆机后仔细观察电源板,发现大电解电容EC101、EC102已爆裂,PFC电路中的开关管Q103的接地电阻R115(0.22Q2)炸裂,副电源及背光电路无明显异常,看来故障在PFC电路,如图1所示。

摘要： —台创维32L05HR型液晶电视,上电后电源指示灯不亮,不开机。拆机检查,目测电源二合一板(板号:5800-P32TQF-0020),无明显异常。在路检测,保险丝FI(3.15A/250V)开路,主滤波电容C89(150xF/450V)两脚间电阻为OH,开关管Q7和Q8(7N50)击穿。焊下Q7、Q8,再测C89引脚间阻值已恢复正常。

摘要： 一台海尔LS75A31型液晶彩电,通电后指示灯不亮,不开机。本机采用电源二合一板,型号是RS350D-2T01-01,输出5V、12V和背光灯驱动电压。拆机检查,发现PFC开关管S极外接电流检测电阻R17A~R17C炸裂。本机的PFC开关管由Q1、Q1A并联,如图1所示。

摘要： 一台飞利浦55PFF5701/T3型液晶彩电,三无。拆机检测,保险F9901(5A)及整流桥BD9801(KBP206G)均正常,开关管Q9801无短路现象,这说明开关电源初级基本正常。转向检测开关电源次极电路,次极各组输出电压均为0V。

摘要： 一台飞利浦43PFF3661液晶电视,三无。分析检修:该机采用电源、背光二合一板,型号是715G7734,其电源部分只有主开关电源,无PFC电路,电源芯片是6脚的微型芯片,丝印号上面一排是6005A,下面一排是G1008,如图1所示。测保险丝未断,但R1、R9、R10、R13、D4都已烧坏了。拆下开关管Q1(K6A65D),检查发现S极与D极间并未短路,但G极与S极已击穿。

摘要： 三电平二极管钳位型桥式变流器是适应高电压、大功率应用环境比较好的方案.然而,三电平逆变器开关管在开通关断过程中普遍存在电压应力超标问题.为了解决上述问题,对三电平逆变器开关管应力进行分析后提出了开关管驱动保护电路,设计并优化了三电平的驱动波形.最后,在三电平逆变器实验平台上进行试验验证了该方法的有效性.

摘要： 针对电压源型单相PWM逆变器开关管短路故障,本文提出了一种基于电压矩形的新颖故障检测方法.相比于常规的故障检测方法需要同时采集相电流,PWM门控信号等信号,而所提出的方法仅需采集逆变器输出电压.在非故障情况下,利用开关状态值的变化构造电压矩形平面.为了识别哪个开关故障,提出了故障线概念.故障检测时间仅需一个载波周期,明显快于传统的方法.故障检测结果与负载,PWM开关频率,以及反馈回路无关.仿真结果验证了所提出方法的有效性.

摘要： 为了解决用于汽车轻量化的铝合金在成型过程中出现的诸多问题,要求感应加热装置能够实现高频大功率.本文在结合俩种倍频电路的优点后提出一种新型的电路拓扑,可以在增加较少开关管的情况下实现倍频,另外省去了复杂的变压器设计环节.在分析了其工作原理后给出了相关参数的计算公式,并设计仿真验证了该倍频的能力.

摘要： 针对燃料电池和超级电容联合发电系统的场合,提出了一种基于非隔离型双输入高升压比直流变换器的双输入系统架构.该架构与传统架构相比,省去了与超级电容相连的双向变换器,整个架构中只存在一个单向的非隔离型高升压比直流变换器,从而简化了系统结构、降低了系统成本,并且保持了超级电容较高的利用率.该非隔离型双输入直流变换器具有高升压比、低电压应力和高效率的特点.文中详细分析了该变换器的工作原理以及变换器的电压增益和开关管的电压应力,并搭建了一台1kW的原理样机验证了理论分析的正确性.

摘要： 开关管作为移动式无线供电装置中的重要元器件,其寿命和可靠性直接影响装置的整体可靠性,结温度是影响开关管可靠性关键因素,结温度高低由开关管的自身损耗决定.本文通过采用CCL谐振电路作为供电装置发送端的谐振拓扑,有效降低开关管的导通损耗,特别是非耦合状态工作状态时的导通损耗.同时通过软开关技术,降低开关损耗,最终有效降低了结温,延长了开关管的寿命.相对于采用串联谐振作为发射端的传输装置,该谐振电路提高了开关的可靠性.最后通过理论分析和仿真实验进行了验证.

摘要： 本文提出了一种基于移相控制的混合式三电平LLC及DC-DC变换器,且三电平DC-DC变换器部分和LLC DC-DC变换器部分分别有各自的变压器.与传统的半桥三电平DC-DC变换器相比,该混合变换器在变压器原边没有额外添加开关器件,在变压器原边,三电平部分和LLC部分共用滞后桥臂开关管,在变压器副边,三电平部分和LLC部分通过有源开关管连接在一起.在LLC变换器的作用下,滞后开关管在轻载条件下更容易的实现零电压开通(ZVS),所有的开关管都能宽范围内实现ZVS软开关,使得原边环流和输出滤波电感减小,并且该变换器的效率也得到极大改善.分析了混合变换器的特性并给出了相关参数的设计,搭建了一台功率为1kW的样机进行了实验验证.

摘要： 本文介绍了一种用于蓄电池充放电的双向隔离型AC/DC变换器,该降压型变换器采用电流空间矢量调制(SVPWM)的控制方式,具有功率因数高,输出电压范围宽等特点.重点分析了电流矢量扇区的划分、开关模态的选择以及矢量合成的方法,该调制方式简单可靠,减少了高频工作的开关管数目,且能够改善扇区切换导致的干扰与畸变.为验证分析的合理性,在PLECS中建立了仿真模型并在实验室搭建了试验平台,给出的仿真波形和实验结果.

摘要： 本文在总结现有模块式三相PFC变换器优缺点的基础上,提出了一种隔离型无桥SEPIC模块并联式三相PFC变换器.该变换器利用两个开关管代替二极管整流桥的一个桥臂,减小了二极管压降带来的损耗.当该变换器工作在断续模式时,只需一个电压环即可实现功率因数校正的功能,控制简单.文中分析了该变换器的工作原理,并进行了仿真分析和验证,仿真结果与理论分析一致.

摘要： 采用平衡电容实现大功率LED驱动电源的并联均流问题Boost电路作为功率因数校正电路与LLC谐振电路共用开关管,简化了驱动电路的结构,提高电路效率.对平衡电容进行参数设计,实现了自动均流的单级PFC的LED驱动电源方案.仿真验证了该驱动的有效性.

摘要： 对于传统的移相全桥变换器,滞后桥臂开关管在轻载时很难实现零电压开通(ZVS),为了解决这一问题,提出了一种由两个移相全桥(PSFB)变换器模块和两个辅助LC网络组成的输入串联输出并联的DC-DC变换器.每一个LC网络连接在一个模块超前桥臂的中点和另一个模块滞后桥臂的中点之间.利用辅助LC网络,滞后桥臂开关管可以实现轻载下的零电压开通,变换器在轻载条件下的效率可以得到提高,因此,提出的变换器适用于宽范围负载.文章对变换器的特点进行了分析,并且通过一个功率900W的原理样机验证了这种变换器的性能.

摘要： 针对传统的谐振型双向全桥DC/DC变换器在能量反向推送时开关管的电流应力激增的缺点,提出了一种新型的LCL复合谐振型双向全桥DC/DC变换器,保证了能量正反向推送时开关管的电流应力均保持较低水平.阐述了谐振变换器的工作原理,建立了变换器的交流阻抗模型,在此基础上给出了变换器的参数设计方法,并通过能量注入及自由振荡控制策略实现了变换器的输出控制.通过实验结果验证了该控制策略的可行性.

摘要： 一种开关组件(100)，其包括安装到至少部分地导电的壳体(104)上的真空开关(102)，以及用于保持真空开关的真空瓶(106)的真空瓶保持器(120)，真空瓶保持器连接到壳体上。壳体(104)包括在壳体的下端(136)处的至少一个气体进入开口(134；142)，以及在壳体的上端(137)处的至少一个气体离开开口(138)，并且在壳体的内部，在至少一个气体进入开口(134；142)和至少一个气体离开开口(138)之间提供第一自由热对流路径，以便提供冷却。可在真空瓶保持器(120)和真空瓶(106)之间的自由空间中提供第二自由热对流路径。一种用于电功率分配的开关设备(200)，其包括开关组件(100)、用于将真空开关(102)连接到第二导电体(109)上的开关连接器(240)，其中，在第一导电体(235)和第二导电体(109)之间通过开关连接器(240)和开关组件(100)提供电流路径。一种电功率分配开关设备(300)，其包括密封封装件(310)，至少一个三相模块(320，330)位于密封封装件(310)的内部，该至少一个三相模块(320，330)对于所述三相中的每一个包括开关设备(200)。

摘要： 本发明涉及带有真空开关室的高压开关装置和带有高压开关装置的开关设备。此外本发明涉及带有真空开关室的高压开关装置的制造方法。高压开关装置具有壳体(1)，在所述壳体(1)内设置有真空开关室(2)。真空开关室(2)具有固定开关接触元件(4)和可沿轴向方向运动的可动开关接触元件(5)，其中可动开关接触元件(5)从真空开关室(2)延伸出且通过绝缘体(7)与可沿轴向方向运动的促动机构(8)连接。形成电流路径的导体部(12、13、14)连接到固定开关接触元件(4)和可动开关接触元件(5)上。在根据本发明的高压开关装置中，在壳体(1)内设计有以绝缘液体填充的中空空间(22)，其中可动开关接触元件(5)从真空开关室(2)延伸到中空空间(22)内，且促动机构(8)又从填充以绝缘液体的中空空间(22)延伸出。高压开关装置的特征在于，在填充以绝缘液体的中空空间(22)内设置有将促动机构(8)相对于壳体(1)密封的密封设备(10)。由此在相对短的绝缘距离情况下实现了可靠的负载电流和短路电流的中断。因此，高压开关装置可具有紧凑的结构。

摘要： 本发明涉及带有真空室的高压开关装置和带有高压开关装置的开关设备。此外本发明涉及带有真空室的高压开关装置的制造方法。高压开关装置具有由浇注树脂制成的注塑壳体(1)，所述注塑壳体(1)包围真空室(2)，所述真空室(2)具有固定触点(4A)和可动触点(5A)，其中在注塑壳体(1)的内壁和真空室(2)的壳体(3)的外壁之间设置中间层(3A)。高压开关装置的特征在于，此中间层是浇注树脂层(3A)，其中浇注树脂层的玻璃化转变温度在10°C和40°C之间。在此类结构中，在试验中在真空室的壳体的覆层或护套内不出现裂纹，且在壳体上不出现外部放电。

摘要： 本发明涉及一种用于切换装置(11)的开关(10)、特别是用于有载分接开关(12)的负载转换开关的持续总开关或切断开关，其包括：导出触点(13)；初级固定触点(14)；次级固定触点(15)；初级运动触点(16)，其能相对于导出触点和初级固定触点绕偏转轴线(21)偏转，使得所述初级运动触点可以占据其以第一贴靠点(22)贴靠在导出触点上且以第二贴靠点(23)贴靠在初级固定触点上的第一终端位置和其与这些触点分离的第二终端位置；次级运动触点(17)，其能相对于导出触点和次级固定触点绕偏转轴线(21)偏转，使得所述次级运动触点可以占据其以第三贴靠点(24)贴靠在导出触点上且以第四贴靠点(25)贴靠在次级固定触点上的第一终端位置和其与这些触点分离的第二终端位置。

摘要： 本发明涉及一种判断互补开关处于软开关或硬开关状态的电源开关系统及方法。在第一参考节点和第二参考节点之间串联连接有第一开关和第二开关，第一参考节点和第二参考节点具有不同的电位，驱动互补的第一开关和第二开关交替接通，其中一者接通时另一者关断而不能同时接通；在第一开关的接通时段和第二开关的接通时段之间设定死区时间；侦测第一开关和第二开关的互连节点处的电位换向时间节点；在每个开关周期内该换向时间节点早于死区时间的结束时刻则表征处于软开关状态；在每个开关周期内该换向时间节点晚于死区时间的结束时刻则表征处于硬开关状态。

摘要： 一种开关组件(100)，其包括安装到至少部分地导电的壳体(104)上的真空开关(102)，以及用于保持真空开关的真空瓶(106)的真空瓶保持器(120)，真空瓶保持器连接到壳体上。壳体(104)包括在壳体的下端(136)处的至少一个气体进入开口(134；142)，以及在壳体的上端(137)处的至少一个气体离开开口(138)，并且在壳体的内部，在至少一个气体进入开口(134；142)和至少一个气体离开开口(138)之间提供第一自由热对流路径，以便提供冷却。可在真空瓶保持器(120)和真空瓶(106)之间的自由空间中提供第二自由热对流路径。一种用于电功率分配的开关设备(200)，其包括开关组件(100)、用于将真空开关(102)连接到第二导电体(109)上的开关连接器(240)，其中，在第一导电体(235)和第二导电体(109)之间通过开关连接器(240)和开关组件(100)提供电流路径。一种电功率分配开关设备(300)，其包括密封封装件(310)，至少一个三相模块(320，330)位于密封封装件(310)的内部，该至少一个三相模块(320，330)对于所述三相中的每一个包括开关设备(200)。

摘要： 一种开关及应用该开关的抽出式开关装置和旁路型开关装置，属于低压电器技术领域。包括操作机构和触头系统，操作机构包括合分闸杠杆和搭扣，特点：开关包括止挡组件，止挡组件包括摆杆组件和推杆组件，当合分闸杠杆位于非就绪位置时，由合分闸杠杆推压摆杆组件，使摆杆组件处于在搭扣动作轨迹外的内脱离位置，允许搭扣动作；当合分闸杠杆位于就绪位置解除对摆杆组件的推压时，摆杆组件处于搭扣动作轨迹外的外脱离位置，此时，推杆组件将摆杆组件推动至在搭扣动作轨迹内的止挡位置，止挡搭扣动作以使得触头系统无法合闸。还提供了应用该种开关的抽出式开关装置和旁路型开关装置。优点：在试验位置和连接位置之间移动时防止开关合闸，确保安全性。

摘要： 本发明涉及一种用于可调式变压器的有载分接开关的开关，所述开关包括引出触点、初级固定触点和至少一个触点单元，所述触点单元具有可动触点、第一燃弧触点和第二燃弧触点，所述可动触点、所述第一燃弧触点和所述第二燃弧触点在所述开关的切换过程中能绕枢转轴线枢转，使得所述可动触点、所述第一燃弧触点和所述第二燃弧触点能分别占据第一位置和第二位置，在所述第一位置中，所述可动触点、所述第一燃弧触点和所述第二燃弧触点与所述引出触点和所述初级固定触点进行触点接通，在所述第二位置中，所述可动触点、所述第一燃弧触点和所述第二燃弧触点与所述引出触点和所述初级固定触点分开。在此，在从所述第二位置切换到所述第一位置中时，所述第二燃弧触点在所述第一燃弧触点之前占据所述第一位置，而在从所述第一位置切换到所述第二位置中时，所述第二燃弧触点在所述第一燃弧触点之后离开所述第一位置。

摘要： 开关控制器(130)生成控制脉冲(Sp1、Sp2)，其指示第一晶体管(M1)和第二晶体管(M2)的导通、截止。电容器(Cs)的一端与开关节点(Nsw)连接，对其另一端经由整流元件(Ds)施加恒电压。死区时间控制器(120)根据电容器(Cs)的两端间的感测电压(Vs)，控制第一控制脉冲(Sp1)和第二控制脉冲(Sp2)相邻的边沿间的延迟时间。

摘要： 本申请提供一种开关组件、开关装置、智能开关及智能开关控制系统，所述开关组件包括旋钮按键组件及本体，旋钮按键组件环绕按压方向设有凸起，旋钮按键组件在受到作用于按压端面中心一侧的按压力时凸起与本体接触以在按压端面中心的相对的另一侧形成以旋钮按键组件为杠杆的杠杆支点，从而将按压力转换为沿按压方向作用于按压端面中心的作用力。本申请的开关组件、开关装置、智能开关及智能开关控制系统，通过在旋钮按键组件和本体之间通过巧妙的设计，实现对开关组件中的旋钮按键组件在按压端面任意位置按压均可实现电源通断，同时通过对旋钮按键组件进行转动可实现电信号调节，大大提高了操作便利性和用户的体验感。