延迟断裂

摘要： 车辆发动机舱盖锁扣安装固定支架的螺钉,装配完成一段时间后,发现螺钉杆部存在断裂现象,导致发动机舱盖打不开。通过对失效螺钉的断口分析、化学成分验证、硬度检查、金相分析、非金属夹杂物检查、氢脆试验以及装配扭矩确认,结果表明,失效的主要原因为折叠裂纹与氢同时存在,在较高的轴向载荷作用下导致螺钉发生延迟断裂。通过控制摩擦系数、螺纹折叠、热处理工艺以电镀工艺等措施,达到预防螺钉装配延迟断裂的效果。

摘要： 弹簧钢55SiCrV经880°C油淬、410°C回火后抗拉强度达到2 100 MPa级,断面收缩率≥40%。加工延迟断裂试验缺口拉伸试样,采用SSRT法进行延迟断裂拉伸试验,结果表明,其延迟断裂强度比为0.85,具有优良的耐氢致延迟断裂性能。钢中氢质量分数控制在1.0×10^(-6)以下,可有效降低延迟断裂风险。

摘要： 利用金相显微镜、扫描电镜分析了弹簧钢55SiCr拉拔钢丝延迟断裂的原因,发现钢丝表面存在高碳回火马氏体组织形成的硬化层,且存在细小裂纹;断口呈现脆性断裂特征,在表面异常组织区域存在含F的CaO-SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-MgO-MnO-Na_(2)O大型复合夹杂和C成分夹杂。追溯此批材料的炼钢过程,发现连铸过程的非稳态控制是造成钢丝表面增碳和卷渣的原因,而夹渣部位形成的异常组织则是55SiCr拉拔钢丝延迟断裂的直接原因。通过稳定浇铸过程,细化操作规程及要求,55SiCr盘条再未发生延迟断裂问题。

摘要： 采用拉深成形工艺和盐酸溶液浸泡腐蚀试验方法,研究了QP1180和DP1180钢的抗延迟断裂性能.结果表明:随着拉深比的增大,材料内应力增大,QP1180和DP1180钢发生延迟断裂的时间缩短,裂纹数量和裂纹长度均增加,抗延迟断裂性能下降.DP1180钢的抗延迟断裂性能优于QP1180钢,DP1180钢可在更大的拉深比下抵抗延迟断裂,且在相同拉深比下QP1180钢的裂纹长度和杯口主裂纹数量总体高于DP1180钢,QP1180钢的断口更脆.高马氏体含量和TRIP效应降低了QP1180钢的抗延迟断裂性能.

摘要： 某TC4钛合金压紧杆静拉伸试验正常,但在装配试验过程中断裂.本文对断裂压紧杆进行了综合分析,利用扫描电镜观察分析了压紧杆的断裂特征,利用金相显微镜分析了压紧杆断口附近的金相组织,利用能谱仪测试了压紧杆的氢、氧含量.通过断口微观检查可知,断口源区呈明显的解理脆性断裂特征.通过压紧杆断口表面能谱分析可知,氢元素超标,断口附近金相组织可见魏氏体组织,局部还存在网篮组织.试验和分析结果表明,该TC4钛合金压紧杆断裂性质为脆性断裂.压紧杆在锻造过程中变形不充分,形成了魏氏体组织和网篮组织.这种金相组织状态使得氧和氢更容易沿着α和β晶界扩散,降低材料塑性,使得钛合金压紧杆脆性增大,最终导致钛合金压紧杆脆性断裂.

摘要： 针对Φ12 mm30MnSi钢盘条为原料加工Φ10.7 mm钢棒时,成品钢棒在盘卷状态下放置一段时间发生脆性断裂的现象.为查明原因,取断裂钢棒进行分析,其断口均具有典型的沿晶断裂特征,钢棒表面有明显的机械划伤.分析认为钢棒的断裂类型属于氢致延迟断裂,提出了减少钢棒氢致断裂的措施,建议30MnSi冶炼过程应对原辅料、合金进行烘烤,浇铸过程保护浇铸、降低钢中有害元素P、S的含量及运输防护控制等措施有效控制盘条质量,避免PC钢棒氢致延迟断裂.

摘要： 随着重载铁路列车轴重和载运量的增加,桥墩承受的压力越来越大,采取有效措施提升桥墩螺栓的强度势在必行,其中延迟断裂现象是提升螺栓强度的主要因素.针对重载铁路桥墩高强度螺栓延迟断裂问题,选择合适的研究样本并设置相应参数建立有限元模型,计算螺纹根部主应力数值,分析在不同直径、不同螺纹形状、不同外露螺纹数量以及不同牙底圆角半径情况下的螺栓缺口应力集中效应,提出高强度螺栓在螺纹缺口处的应力集中效应使其应力峰值降到最低,能够有效缓解结构应力疲劳,达到改善延迟断裂的目的,从而缓解重载铁路桥墩承受压力,提高重载铁路运行安全系数.

摘要： 高强度螺栓连接是日本钢结构桥梁常用的连接形式,对日本钢桥用高强度螺栓病害处治措施及新型螺栓研发应用进行介绍.结合日本2座钢结构桥梁工程实例,对高强度螺栓断裂、掉落和索夹螺栓轴力减小等病害原因进行分析,为确保桥梁安全运营,对全部螺栓进行了补拧与更换.针对螺栓生锈、腐蚀,开发了新型防腐涂层材料SZ工法,该工法选择锌作为高强度螺栓表面的牺牲防腐保护膜,试验及应用结果表明防腐效果较好.延迟断裂是高强度螺栓常见病害,研发了耐延迟断裂优质钢及螺栓,改善耐氢脆化特性,并在此基础上研发了超高强度高可靠性(FS)螺栓,室外暴露试验证明,FS螺栓具有优越的耐延迟破坏性能.针对钢桥面板连接接头处凹凸不平现象,开发了高强度沉头螺栓,并在实际工程中应用.

摘要： 30MnSi预应力混凝土用PC钢棒,是用30MnSi热轧盘条通过拉拔、感应加热、淬火、回火以及墩头等工艺制成的预应力混凝土管桩原料,具有高强韧性、低松弛性、优良的可焊性等优点,广泛应用于大型建筑设施工程。但PC钢棒经常出现延迟断裂现象,如热处理后放置2~3天突然脆断或热镦头时发生断裂,断裂产生于镦头与杆部连接处。本文采用宏观观察、金相显微及SEM分析等检验方法,对钢筋断裂的原因进行分析。

摘要： 汽车轻量化需求下,高强度钢板在汽车上的应用比例逐年提高,但是随着钢板强度级别的提高,钢板的延迟断裂敏感性变得明显.目前针对高强钢延迟断裂的试验方法主要为恒载荷、恒应变以及SSRT试验,评价指标为断裂时间、临界断裂应力等.为了对比不同钢种、不同强度级别之间高强度钢的延迟断裂敏感性,研究者建立了延迟断裂评价图,以希望完整地评价高强度钢板.

摘要： 对37Cr4钢进行试验，研究高强度冷镦螺栓制造过程中表面处理对延迟断裂的影响。试验结果表明：最大的氢含量出现在淬火硬化无回火处理的螺栓中，但在回火过程中可以被消除；不同的表面处理所产生的氢富集估计0.5×10 -6，经磷酸锰处理后氢质量分数接近1×10 -6；钢铁表面磷酸盐处理可以导致热处理过程中渗磷，从而引起钢的性能降低，在热处理前必须进行去磷化膜处理。

摘要： 本文对14.9,12.9级高强度螺栓在不同的应力水平，不同表面状态下，进行了延迟断裂试验。结果表明：14.9,12.9级高强度螺栓在原始表面状态和延迟断裂试验条件下，一般在20小时左右即发生断裂;经涂装后，其抗延迟断裂的时间显著提高，达到或接近延迟断裂的标准要求;断口的形貌以穿晶的准解理+微坑为主。

摘要： 本文介绍了国内外关于弹簧延迟断裂的最新研究成果,从分析60Si2MnA弹簧延迟断裂实例着手,展示延迟断裂断口形貌,找出产生延迟断裂的原因,提出防止延迟断裂的途径.

摘要： 介绍了氢致延迟断裂的特点及产生机理,详细分析了PC钢棒用30MnSi热轧盘条中自点、非金属夹杂物、磷硫杂质、中心碳偏析、魏氏组织等缺陷对氢致延迟断裂的影响规律,并提出了工艺改进建议.

摘要： 本文介绍了氢致延迟断裂的特点及产生机理,详细分析了PC钢棒用30MnSi热轧盘条中白点、非金属夹杂物、磷硫杂质、中心碳偏析、魏氏组织等缺陷对氢致延迟断裂的影响规律,并提出了工艺改进建议.

摘要： 本文对14.9、12.9级高强度螺栓在不同的应力水平,不同表面状态下,进行了延迟断裂试验.结果表明:14.9、12.9级高强度螺栓在原始表面状态下,一般在20h左右即发生断裂;经涂装后,其抗延迟断裂的时间显著延长,达到或接近标准要求;断口的形貌以穿晶的准解理+微坑为主。

摘要： 本文对一次发动机捣缸事故的原因进行了分析，对事故产生的过程进行了分析判断，找出了引起这次事故的肇事零件，指出是由于发动机调整螺栓发生了延迟断裂，而最终导致了发动 机捣缸事故的发生。文章还对调整螺栓产生延迟断裂的原因进行了分析，并提出了相应的改进工艺措施以避免同类事故的再次发生。

摘要： 通过宏观检验、化学成分分析、硬度检测、金相检验、断口分析对锅炉钢结构用高强度螺栓断裂原因进行了分析,提出了相应的建议。

摘要： 通过宏观检验、化学成分分析、硬度检测、金相检验、断口分析对锅炉钢结构用高强度螺栓断裂原因进行了分析,提出了相应的建议。

摘要： 本发明的课题是高精度地评价低温高湿环境且高氯化物环境下的延迟断裂特性。一种金属材料的延迟断裂特性的评价方法，其中，通过进行一次或两次以上包含下述工序(A)和工序(B)的工序来评价加工后的金属材料的延迟断裂特性。工序(A)：通过使含有氯离子的水溶液与上述金属材料的表面接触而附着氯化物量为1000～100000mg/m2的氯化物的工序；工序(B)：将工序(A)中附着上述氯化物后的上述金属材料在温度为‑50～10°C并且相对湿度为上述氯化物的潮解湿度以上的大气气氛中静置的工序。

摘要： 本发明属于炼钢工艺技术领域，涉及一种高强度耐延迟断裂冷镦钢生产工艺，在常规炼钢工艺“BOF‑LF‑RH‑CC”基础上，取消LF精炼，即采用“BOF‑RH‑CC”工艺路线，同时控制钢水S含量为0.01～0.02％，实现Al2O3+MnS夹杂物控制，一方面，利用MnS夹杂物形成氢陷阱来捕捉钢材中氢，巧妙的解决高强度(抗拉强度>1200MPa)冷镦钢因氢带来的延迟断裂问题；另一方面，钢液凝固过程MnS以Al2O3夹杂物为核心析出，实现MnS夹杂物在钢中弥散化分布，避免了大尺寸MnS夹杂物带来的钢的性能恶化问题。此外，采用这一工艺，虽然取消LF精炼炉，但由于Al2O3夹杂物去除效率高，钢材纯净度不仅没有恶化反而得到进一步提高，同时，生产效率也得到进一步提升。

摘要： 一种超高强度耐延迟断裂螺栓用钢的生产方法，钢的化学组成重量百分比为C=0.38~0.42，Si=0.17~0.25，Mn=0.60~0.70，P≤0.010，S≤0.005，Cr=0.95~1.05，Mo=0.55~0.62，V=0.28~0.34，Al=0.010~0.020，其余为Fe和不可避免的杂质，工艺步骤按转炉—LF+VD精炼—连铸—修磨—轧制工艺流程进行。根据合金元素对材料性能、微观组织的影响，结合现有设备和工艺条件，采用低比水量高拉速、铸坯高温入坑缓冷、低温轧制、延迟冷却开发出了超高强度耐延迟断裂螺栓用钢，生产出满足要求的超高强度螺栓用钢，盘条满足后续加工工艺，并具加工性能良好的特点；加工后的产品性能稳定，耐延迟断裂性能良好。

摘要： 本发明提供一种耐延迟断裂合金螺栓材料及其生产工艺，是由如下按重量百分比计的各化学成分制成：C 0.03‑0.06%、Si 0.6‑0.9%、Mn 1.2‑2.0%、Y 0.03‑0.1%、Zr 2‑4%、Sn 0.3‑0.6%、Ta 0.1‑0.4%、B 0.003‑0.006%、Mo 2‑3%、Ga 0.01‑0.03%、Sr 0.005‑0.01%、Sc 0.02‑0.05%、Ni 8‑10%、N 0.004‑0.01％、稀土元素0.002‑0.004%、S≤0.001%、F≤0.001%、P≤0.01%、硼化钛0.01‑0.03%，余量为Fe。本发明公开的耐延迟断裂合金螺栓材料强度高，耐延迟断裂性能好，硬度足，加工性能佳，生产成本低廉。

摘要： 金属材料的延迟断裂特性评价方法在应力负荷部将含有pH为3.5以上且含有氯化物的溶液保持物质配置于金属材料的应力负荷部上，使以氯化物的潮解湿度保持的状态持续从而腐蚀应力负荷部。

摘要： 本发明的抗拉强度1700MPa以上的耐延迟断裂特性优异的高强度钢板，满足规定的成分组成，并且马氏体组织在全部金属组织中所占的比例为95面积％以上，以及过渡碳化物在全部金属组织中所占的比例为0.8体积％以上。

摘要： 本发明公开了一种高强度钢试样延迟断裂试验装置及方法，试验装置包括装置底座和设置在装置底座上的压力传感器；在所述装置底座下部设置有螺纹孔，在所述装置底座内部设置有酸性溶液盛装区，在酸性溶液盛装区顶部设置密封盖，在密封盖和压力传感器上设置同轴的中心孔，所述高强度钢试样两端带螺纹，其中一端旋进装置底座下部设置的螺纹孔中，另一端穿过密封盖和压力传感器的中心孔后旋进螺母中。与现有技术相比，本发明的积极效果是：1、装置结构简单、操作简单，提高了试验效率。2、操作简便、安全性高。3、加载荷载精度高。4、断裂时间记录准确。

摘要： 本说明书中公开了各自具有优异的延迟断裂抗力特性并且能够应用于高强度螺栓等的用于冷锻的线材和部件；及其制造方法。根据所公开的具有优异的延迟断裂抗力特性的热处理部件的一个实施方案，所述部件以重量％计包含：0.3％至0.5％的C；0.01％至0.3％的Si；0.3％至1.0％的Mn；选自0.3％至1.5％的Cr、0.3％至1.5％的Mo和0.01％至0.4％的V中的至少两种类型；以及余量为Fe和其他杂质，所述部件以95％或更大的面积分数包含回火马氏体相作为显微组织，以及以10个/100μm

摘要： 提供了具有优异的延迟断裂抗力特性的冷镦用线材、部件及其制造方法。本发明的线材按重量％计包含：0.3％至0.5％的C、0.01％至0.3％的Si、0.3％至1.0％的Mn、0.5％至1.5％的Cr、0.5％至1.5％的Mo、0.5％至2.0％的Ni、0.01％至0.4％的V，以及剩余部分中的Fe和其他杂质，以及所述线材具有满足关系表达式1的化学组成并且具有按面积％计包含5％至20％的马氏体、0.1％至1％的珠光体和剩余部分中的贝氏体的显微组织。

摘要： 金属材料的延迟断裂特性评价方法中，在端面，将含有pH为3.5以上且含有氯化物的溶液的溶液保持物质配置于金属材料的端面上，使以氯化物的潮解湿度保持的状态持续从而腐蚀端面。