应变
应变的相关文献在1984年到2023年内共计20551篇,主要集中在建筑科学、公路运输、金属学与金属工艺
等领域,其中期刊论文5851篇、会议论文100篇、专利文献14600篇;相关期刊2326种,包括棋艺(象棋大观园)、科学技术与工程、中国超声医学杂志等;
相关会议88种,包括第十二届全国塑性工程学术年会暨第四届全球华人塑性加工技术研讨会、第六届全国爆炸力学实验技术学术会议、中国兵工学会第十五届测试技术学术年会等;应变的相关文献由39163位作者贡献,包括韩玉林、张鹤鸣、郝跃等。
应变—发文量
专利文献>
论文:14600篇
占比:71.04%
总计:20551篇
应变
-研究学者
- 韩玉林
- 张鹤鸣
- 郝跃
- 胡辉勇
- 宋建军
- 韩佳邑
- 宣荣喜
- 张端
- 舒斌
- 戴显英
- 王斌
- 周春宇
- 杨军
- 王伟
- 王磊
- 祝连庆
- 刘洋
- 董明利
- 何巍
- 李妤晨
- 王鹏
- 晏志鹏
- 苑立波
- 张伟
- 刘月明
- 王海栋
- 吕懿
- 杨敬东
- 张磊
- 郝天之
- 刘鹏
- 娄小平
- 张浩
- 刘伟
- 张苗
- 张鹏
- 王永飞
- 王超
- 赵升吨
- 李明
- 魏星
- 李强
- 王宁
- 张涛
- 张文涛
- 李鹏
- 梁彬
- 焦帅
- 王静
- 祁林林
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刘清;
宋浩;
都承斐;
孙艳芳;
李琨;
张春秋
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摘要:
背景:腰椎间盘突出症是临床上引起腰痛的主要原因,发病原因十分复杂,长期力学负荷的积累和突然超负荷损伤通常被认为是主要病因。椎间盘突出大多受到其力学状态改变的影响,因此需要对腰椎间盘整体和内部的应力/应变特性进行研究,从而为腰椎间盘突出的预防和治疗提出指导。目的:通过体外实验多角度讨论椎间盘的疲劳特性和破裂机制。方法:实验采用当地屠宰4-6 h的新鲜绵羊腰椎,用其制作的椎间盘样本被用于不同实验。疲劳实验中,探索轻度破裂和疲劳应力对椎间盘疲劳特性的影响。在内部位移和载荷分布实验中,通过应用优化的数字图像相关技术来测试椎间盘加载过程的内部位移分布,应用布拉格光纤光栅技术测量椎间盘加载过程的内部载荷分布。结果与结论:①对于正常及早期破裂腰椎间盘,疲劳前后的破裂应力-应变曲线均呈现出多段特性,主要由4个阶段组成:趾部阶段、线性阶段、屈服阶段和破裂阶段;②正常腰椎间盘的趾部阶段非常明显,而早期破裂腰椎间盘的趾部阶段几乎消失;对于正常和早期破裂腰椎间盘,疲劳后的弹性模量均略大于疲劳前的弹性模量;对于正常腰椎间盘,疲劳后的比例极限大于疲劳前;对于早期破裂腰椎间盘,疲劳后的比例极限小于疲劳前;对于正常腰椎间盘,疲劳后的屈服应力大于疲劳前;对于早期破裂腰椎间盘,疲劳后的屈服应力小于疲劳前;③腹侧纤维环应力<背侧纤维环应力;在背侧区域,外层纤维环应力<内层纤维环应力;而腹侧区域呈现相反规律;④含损伤因子的损伤本构模型可以很好地拟合椎间盘损伤的力学特性,实验结果对预防日常生活中的腰椎间盘突出具有理论上的指导意义。
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谢菲;
贾鹏;
刘佳辛;
刘璐;
张春秋;
叶金铎
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摘要:
背景:目前已有股骨柄数值计算与实验标准所用的模型与加载方式还不一致.现在使用的股骨柄有限元计算标准ASTM F2996-2013/YY/T 17142020规定了髋关节股骨柄假体的计算模型为单一的股骨柄,加载方式为刚性区加载;实验标准YY/T 0809.6-2018/ISO 7206:2013规定的模型则包括股骨柄、球头和压板,加载方式为位移加载.由于计算模型和实验模型的不同导致了计算结果与实验结果相差较大,而当计算模型与实验模型一致时且加载方式相同时,二者结果的差值明显减小.这表明采用ASTM F2996-201/YY/T 17142020标准的计算模型和加载方式还存在明显缺陷.目的:研究不同加载方式对股骨柄头颈部应力分布的影响,减少计算结果和实验结果的误差,用球头压板模型和位移加载方式替代现有股骨柄数值计算的标准,提高计算精度.方法:①数值模拟:通过有限元分析软件ANSYS APDL对单一股骨柄和股骨柄球头压板2种计算模型分别采用刚性区加载和位移加载,得到2种模型和不同加载方式下股骨柄头颈部的应力分布规律;②电测实验:利用球头压板对股骨假体柄施加载荷通过在柄颈部贴应变片得到应变数值;③比较计算结果和实验结果,确定与实验结果接近的计算模型和加载方法.结果 与结论:①股骨柄球头压板模型在位移加载方式下,股骨假体柄的颈部应力峰值为504 MPa,最大拉应力主要集中在头颈部外侧,最大压应力主要集中在头颈部内侧;②单一股骨柄模型在刚性区加载方式下,股骨假体柄的颈部应力峰值为562 MPa,最大拉应力主要集中在头颈部外侧,最大压应力主要集中在头颈部内侧,应力分布规律与位移加载方式接近;③电测实验显示,头颈部内侧应变值为-581.96με,头颈部外侧应变值为666.00με;④与应变片相对应位置位移加载方式下的内侧应变值为-834.91με,外侧应变值为724.32με;刚性区加载方式下内侧应变值为-992.32με,外侧应变值1006.97με;⑤提示采用股骨柄球头压板模型和位移加载方式的结果更接近实验结果,应该作为股骨柄有限元计算的标准.
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周培龙;
李扬;
张江昆;
方昊天
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摘要:
通过自主设计的高温加载装置,在30~300°C区间内对钢筋混凝土梁进行了四点弯曲试验,并完成了梁构件在升温和加载条件下的应变测试.采用电阻应变测试技术对钢筋混凝土梁构件的跨中截面的应变进行测试,通过原位补偿法有效分离出温度与荷载分别引起的应变.据此分析梁构件的热应力和高温下的受力性能.研究结果表明:梁中性轴的位置会受到其内部热应力的影响而发生改变;在30~75°C范围内梁的抗弯刚度无明显变化;在90~110°C范围内梁的抗弯刚度随温度的升高而增大;135°C后梁的抗弯刚度呈现出稳定下降的趋势.采用力学公式对高温下钢筋混凝土梁的应变进行计算,对比分析发现实验值与计算值有较好的吻合度.
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周培龙;
李扬;
张江昆;
方昊天
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摘要:
通过自主设计的高温加载装置,在30~300°C区间内对钢筋混凝土梁进行了四点弯曲试验,并完成了梁构件在升温和加载条件下的应变测试.采用电阻应变测试技术对钢筋混凝土梁构件的跨中截面的应变进行测试,通过原位补偿法有效分离出温度与荷载分别引起的应变.据此分析梁构件的热应力和高温下的受力性能.研究结果表明:梁中性轴的位置会受到其内部热应力的影响而发生改变;在30~75°C范围内梁的抗弯刚度无明显变化;在90~110°C范围内梁的抗弯刚度随温度的升高而增大;135°C后梁的抗弯刚度呈现出稳定下降的趋势.采用力学公式对高温下钢筋混凝土梁的应变进行计算,对比分析发现实验值与计算值有较好的吻合度.
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陈皓;
陶庭叶;
李水平;
李江洋;
时梦杰;
高飞
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摘要:
使用GAMIT/GLOBK处理2013-01~2018-06期间37个AHCORS参考站观测文件,分别获取站点在ITRF2008和欧亚框架下的速度场.利用多尺度球面小波模拟出的速度场与实际速度场的误差在2 mm/a以内,说明此方法可有效反映该区域的地壳运动情况.采用多尺度球面小波法解算郯庐断裂带南段及周边地区的应变率并对其进行分析.结果表明,总体上看,郯庐断裂带南段以西除阜阳、徐州、枣庄等地,大部分地区呈面膨胀状态,以东地区大多表现为面压缩状态;应变方向变化异常的地区,均处于面膨胀与面压缩的交界地带;最大剪应变率沿郯庐断裂带南段两侧呈对称分布,西北和东南地区为高值区域,存在着较大的应变积累,有发生地震的可能,应予以关注;郯庐断裂带南段主要表现为右旋走滑,且北部存在着拉张,拉张分量向南逐渐递减,在最南部转变为压缩的状态.
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魏国强;
莫凯;
张晨晨;
许阳阳;
李筱贺;
李云峰;
王一;
牛晓芬;
车丽芳;
王海燕;
李志军;
史国鹏;
白灵
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摘要:
背景:目前股骨有限元模型仅分析单一负荷下的生物力学特性,不同负荷条件下的骨应力应变分布有助于评估和预测疾病恢复情况并改善手术效果.目的:通过建立股骨三维模型,探索人体在不同姿势下股骨近端力学分布特点,明确股骨易骨折危险区域.方法:基于人体股骨CT影像资料,利用Mimics,Geomagic Studio,Hypermesh以及Abaqus等三维重建软件建立股骨有限元模型,沿重力方向,在股骨冠状面与矢状面,分别成角-20°,-10°,0°,+10°,+20°,共5组工况,股骨头施加力300 N,股骨下段添加固定约束,观察股骨不同位置在不同角度生理负荷作用下的应力与应变的分布特征.结果 与结论:在冠状面+10°与矢状面-20°股骨的应力值与应变值出现峰值,股骨应力值整体分布:股骨干>股骨转子下>股骨颈,股骨应变值整体分布:股骨干>股骨颈>股骨转子下.患者髋内收10°站立位下与髋外展20°站立位下会使得股骨应力值与应变值增大,股骨整体力学所受负荷会增大.
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周伊利;
宋德萱
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摘要:
防寒避暑是居住建筑作为庇护所的基本功能体现。南方地区湿热的夏季气候是人居环境调控的主要挑战,在长期演化中,传统民居的形态与空间被动地适应湿热气候。研究立足南方人居环境夏季致凉的基本需求,结合南方各地区传统民居典型案例分析,从聚落组团、围护系统和缓冲空间三个层面解析其地域应变的策略和方法,旨在探寻响应气候的共性特征与普遍规律,为传统民居的现代转译提供一个新的借鉴维度。
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郭峰;
王哲峰;
王共冬;
冯璐;
李桦;
马佳赫;
刘喜亮
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摘要:
基于碳纤维复合材料损伤机理研究,建立数值仿真模型,并预测损伤初始发生及极限载荷。在室温(23±3)°C干态与低温(-60±3)°C干态两种环境下,对三种不同开孔形状及孔径的碳纤维复合材料(CFRP)层合板进行拉伸破坏实验,分析其拉伸性能和损伤机理。实验验证在两种环境下,具有圆形孔的层合板拉伸强度最大;低温环境下含孔层合板的抗拉强度要强于室温环境下;对层合板不同位置的应变进行测量得知,在拉伸试验中,最大应变发生在与载荷平行的孔切线的切点附近,最小应变发生在与载荷垂直的孔切线的切点附近。
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尹道道;
郭城瑶;
秦哲焕;
王海龙;
纪宪坤
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摘要:
通过分析混凝土足尺模型不同部位的温度和应变,研究了在西北戈壁环境下钙质膨胀剂(AC)和镁质膨胀剂(MZ)的应用效果。结果表明:掺AC的混凝土最高温度出现在上部,浇筑后0.50 d到达温峰,温峰为75.8°C;掺MZ的混凝土最高温度出现在中上部位,浇筑后1.33 d到达温峰,温峰为71.4°C;掺AC和MZ后,混凝土均是下部的收缩应变最小,上部的收缩应变最大;掺MZ后混凝土上部与下部间收缩应变差值最终在35με左右,仅为掺AC混凝土的50%;2种膨胀剂均能补偿混凝土的收缩,但镁质膨胀剂的补偿收缩效果持续时间更长,最终MZ的补偿收缩量为112με,AC的补偿收缩量为68με。
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洪云来;
秦程;
杨雄;
章志平;
张送校;
吴中华;
王雪梅;
张智;
郑源
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摘要:
抽水蓄能机组的推力轴承在运行时常承受较大荷载,因而在不同工况下会产生不同程度的形变,对机组的运行产生不同程度的影响。本文以江西洪屏抽水蓄能电站为分析对象,基于流固耦合理论,采用数值仿真技术对该电站的推力瓦进行分析,研究了不同工况下推力瓦的应变和安全系数。结果表明,随着机组转速升高,推力瓦瓦面的形变增大并且安全系数降低;随着油膜厚度增大,瓦面的形变先增加后减少,安全系数先减小后增加。基于以上分析,在机组运行过程中保持稳定的转速以及维持稳定的油膜厚度,都将有利于提高推力瓦安全系数。
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郭东伟;
郑欣杰
- 《2008年安徽省科协年会机械工程分年会》
| 2008年
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摘要:
由于认为焊缝存在加热过程和忽视熔化现象的存在,导致传统的观点认为在焊缝及近缝区存在着残余压缩塑性应变,而近几年有学者提出焊缝不存在残余压缩塑性应变,只存在拉伸应力和应变,在焊后焊缝当中不可能存在残余压缩塑性变形,从而对消除残余应力的方法进行了重新论述.消除焊接残余应力并不是一定要去除固有应变源,有时不去除固有应变源仍可消除残余应力.消除残余应力的过程实质上都是将残余弹性应变转变为塑性应变的过程.
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欧阳雯欣;
王清远;
陈宜言;
谭莲飞;
邱慈长;
彭泽维
- 《第八届全国土木工程研究生学术论坛》
| 2010年
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摘要:
PBL 连接件作为一种新型的剪力连接件, 具有很大的抗剪刚度、强度以及良好的抗疲劳性能。本文参照欧洲规范4,基于深圳南山大桥剪力连接件的尺寸和要求,设计并制作了6个PBL剪力连接件的推出试件进行疲劳试验研究。试验在 MTS815机器上进行,采用常幅正弦波荷载,加载频率为3Hz,试验应力比R=0.1。试验结束后对试件裂缝的发展,荷载-滑移曲线,连接件的破坏模式以及应变的特征等做了简要的分析。试验结果表明:主要裂缝的方向为连接件底部斜向下呈45 度,裂缝的宽度同裂缝与竖向的夹角成反比,夹角越小则裂缝相对越宽。滑移量方面,开孔钢板的孔径越大,腹板越厚则滑移量增长速度越慢,而混凝土强度对滑移量的影响不明显;同时,在一定混凝土强度范围内,开孔孔径越大,混凝土强度越高,则试件的疲劳寿命越大。
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